Литература -->  Водородные ионы в производстве 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 [ 71 ] 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159

сопротивление вначале возрастает быстро, а к концу-медленно. Вместе с тем удлинение после 1-2 протяжек сильно уменьшается и дальше уже почти не изменяется. Восстановление свойств тягучести достигается отжигом при 40О-650° в зависимости от толщины проволоки и, следовательно, скорости

1 11

CO/)/L

omudL

го i

с m m 300 Ш soo ш m m soo moo

Температура отжааа, Фиг. 18.

ее прогревания. На фиг. 18 показано влияние t° отжига на механич. свойства металла. Описанное изменение механич, свойств проволоки связано с изменением ее структуры. На фиг, 4 вкладного листа показана микроструктура протянутой медной проволоки. Волокна металла явно вытянуты по направлению В., и поэтому проволока имеет неоднородные свойства по сечению. На фиг. 5 вкладного листа показана структура медной проволоки, к-рая подверглась отжигу при 600°. В случае отжига проволоки при 850° (фиг. 6 вкладного листа) кристаллы сильно вырастают и окисляются по краям. На фотографии это можно заметить по черным границам между кристаллами. Проволока эта пережжена и для дальнейшей обработки непригодна.

На современных з-дах отжиг медной проволоки производится в т. н. ретортных печах с гидравлическим затвором. Схематически такая печь представлена на фиг. 19. Бесконечная цепь, приводимая особым механизмом в постоянное движение (ок. 7,5 лг/ч), протаскивает через водяной затвор и нагретую чугунную реторту уложенную на цепь


Фиг. 19.

проволоку, к-рая при этом нагревается до t° отжига. Водяные ванны-затворы преграждают воздуху доступ в реторту. Этим предотвращается окисление отжигаемой проволоки, и она выходит из печи с совершенно чистой глянцевой поверхностью. Попадая из реторты в холодную воду, медь не меняет своих механических свойств. Прохождение проволоки через печь продолжается около 1,5 часов, из которых лишь половина приходится на пребывание в реторте.

Применение медной проволоки растет с общим развитием электротехники. Медная проволока идет главн, обр. на изготовление электрич. проводов, кабелей, машин и аппаратов. Предназначенная для этих целей проволока должна иметь максимальную про-

водимость электрич. тока и высокие механич. свойства Примеси других металлов сильно ухудшают электропроводимость и мех;аническ. свойства проволоки. Присутствие 0,3% свинца и 0,5% сурьмы приближает металл к красноломкости. Небольшие примеси висмута уже вызывают хладно- и красноломкость. Прибавление фосфора содействует лучшей тягучести металла

Медная проволока, предназначаемая для покрытия резиновой изоляцией, обязательно предварительно лудится, так как в не-вулканизированной резине находится сера в свободном состоянии, к-рая разъедает поверхность проволоки, образуя черно-бурый налет сернистой меди (CuS). Для лужения проволоку пропускают через ванны: 1) с раствором хлористого цинка, 2) с расплавленным чистым оловом (примесь свинца недопустима) и 3) с водой, для охлаждения вылуженной проволоки. Скорость протяжки через эту установку колеблется от 1 до 4jh/ck в зависимости от толщины проволоки.

На практике имеет большое значение также проволока из сплавов меди с Zn,


Фиг. 20.

Sn, РЬ, Р (латунь, томпак, фосфористая бронза) Р]. Латунная проволока обладает хорошей тягучестью как в горячем, так и в холодном состояниях и поэтому поддается вытягиванию до самых тонких размеров. Однако прокатка этого сплава на ручьевых станках в катанку затруднительна, так как латунь при такой прокатке дает поверхностные трещины и при обжатии быстро теряет вязкость, становясь очень хрупкой. Поэтому исходная заготовка производится либо выдавливанием на гидравлич. прессах из цилиндрич. слитков, предварительно нагретых до t° размягчения, либо разрезыванием по спирали плоских латунных кругов, предварительно раскатанных в горячем состоянии на прокатном стане. В последнем случае получившаяся лента прямоугольного сечения перед поступлением на барабан пропускается один раз в холодном состоянии через специальные ручьевые вальцы, слегка округляющие края ленты и этим придающие ей форму, удобную для дальнейшего В. Станок для такой разрезки и способ ее выполнения видны на фиг, 20 р*]. Латунная проволока при В, нуждается в довольно частых отжигах и за один проход допускает обжатие не более 10-15% (по диаметру). Так же, как и проволоки других металлов, латунная проволока при В, теряет свою вязкость









1. Структура oTO/tiiKomioii стальном проиолоки. 2. Та же проволока после нескольких протяжек. 3. Структура канатной проволоки с содержанием 0,44 и С после патентирования и четырех прогяжек. 4. Структура медной проволоки тпердотянутой. 5. Структура медной проволоки, отожженной при 600°. б. Структура медной проволоки, отожженной при 85U .



за счет увеличения твердости. Уменьшение в сплаве %-ного содержания меди ведет к уменьшению удлинения. Получение латунной проволоки выдавливанием прессом Дика повьппает временное сопротивление на разрыв (табл. 7).

Табл. 7. - Временное сопротивление на разрыв латунной проволоки [ ].

Содерж. Си в %

Удлин. в %

Врем, сопротивление на разрыв в пг/мм*

получ. прокаткой

получ. прессованием

34,4

37,2

40,5

42,5

47,9

52,3

Сплавы никеля с медью и цинком или только с медью также употребляются для вытяжки проволоки. Проволоки из этих сплавов трудно окисляются, имеют красивую серебристую поверхность и повышенное электрич. сопротивление. Процентное содержание составляющих металлов колеблется в зависимости от назначения проволоки. Сплавы, назьшаемые никелинами (15-30% Ni, 65-55% Си, 20-15% Zn), горячей обработке не поддаются из-за присутствия цинка. Изготовление проволоки ведется разрезыванием предварительно раскатанных кругов на ленты, обрабатываемые далее подобно лентам из латуни.

Лит.:) DraM-Welt , Halle a/S.. 1925, 44; ) S о 1 i-m a n G., Principes generaux de Ietirage et du tre-filage, p. 140, Paris, 1924; ) A It peter H., Die Herstellung d. Flusseisen- und Stahldralite, p. -3-6, Halle a/S., 1926; ) Papier R., Essai sur le tr6-niage, P., 1921; ) H ii 11 e, Taschenbucli fur Eisen-Mttenleute, p. 831, 3 Aufl., В., 1923; *) Draht-Welt-buch, p. 22, Halle a/S., 1924; ) Vielhaber L., Das Beizen, Anreiger f. d. Drahtindustrie , В., 1925, 46; ) Drabt-Weltbucb, p. 28, Halle a/S., 1924; ) P a-pler R., Essai sur le trefilage, p. 24, Paris, 1921; ) Drabt-Welt , Halle a/S., 1927, 14, p. 341; ) П on о в A. г., Технич. нормирование, стр. 332, М.-Л., 1926; ) Adam А. Т., Wire Drawing and the Cold Working of Steel, p. 48, L., 1925; ) W e s t 1 a I, Draht-Welt , Halle a/S., 1925, 41; ) Draht-Weltbuch, p. 205, Halle a/S., 1924; ) Suverkrop E. A., Zeitschrlft fiir praktischen Maschinenbau , Berlin, 1911, p. 713; ) Papier R., Essai sur le trefilage, p. 47-48, Paris, 1921; ) Becker R., Ueber die mechanische VorgSnge im Ziehkanal beim Ziehen v. Drahten, oZtschr. f. techn. Physik*. Lpz., 1925, p. 298; ) A 11 p e t e г H., Die Herstellung d. Flusseisen- u. Stahldrahte, p. 39-40, Halle a/S., 1926; ) Лурье Г. В., Расход энергии на волочение проволоки, Вестник инж. , М., 1928, i; ) А 11 р е t е г Н., Ueber Einfliisse d. Drahtziehens auf d. Eigenschaften von Flusseisendruhten, Handbuch f. d. Drahtindustrie u, deren Nebenzweige, В., 1925; ) Б a б о ш и н А. Л., Термическая обработка обыкн. и спец. сортов стали, стр. 341, М., 1926; ) Mars &., Die Spezialstuhle, p. 188, Stuttgart, 1922; ) Papier R., Essai sur le trefilage, p. 66, Paris, 1921; ) P a p i e r R., Essai sur le tr6filage, p. 75, P., 1921; ) A 1 t p e t e r H., Die Herstellung d. Flusseisen-u. Stahldrahte, p. 146- 147. Halle a/S., 1926; ) Koster P., Warmebe-handlungen bei d. Stahldrahtfabrikation, Handbuch f. d. Drahtindustrie u. deren Nebenzweige, В.. 1925; ) P 0 m p A., Aus Theorie u. Praxis d. Stahldraht-Herstellung. Stahl u. Eisen , Dusseldorf, 1925, H. XXI; ) Ada m A. Т., Wire Drawing a. the Cold Working of Steel, p. 69, 90, L., 1925; ) P u n g e 1 W., Die Abhangigkeit d. mechanischen Eigenschaften gezogenen Stahldrahtes v. d. Naturharte u. d. Reckbehandlung durch d. Ziehen, Stahl u. Eisen , Dusseldorf, 1927, S, p. 172; ) Altpeter H., Die Herstellung d. Flusseisen- und Stahldrahte, p. 113, Halle a/S., 1926; ) Pomp A., Stahl u. Eisen , Dusseldorf, 1925, 29, p. 1249; ) Draht-Weltbuch, p. 177, Halle a/S., 1924; ) Handbuch f. d. Drahtindustrie, p. 78, Berlin, 1926; )Каталог фирмы A.Schmitz, Diisseldorf, p. 34; ) Handbuch f. d. Drahtindustrie, p. 102, В., 1926. Г. Лурье.

ВОЛОЧИЛЬНЫЕ ДОСКИ, см. Волочение.

ВОЛХОВСКАЯ ГИДРОЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ СТАНЦИЯ (В о л X о в с т р о й), силовая установка, выстроенная за период времени с 1918 по 1927 год на реке Волхове с целью снабжения Ленинграда электрической энергией и улучшения судоходных условий порожистого участка реки. На станции установлено 8 турбин, каждая мощностью в 11500 Н* при расходе воды в 100 м/(Ж и напоре нетто в 10,5 j t, что дает общую мощность на валу всех 8 турбин 92 ООО Н*. Получаемая на станции электрическая энергия передается в Ленинград по линии высокого напряжения 120 ООО-150 ООО V, длиною в 130 км. Несмотря на то, что бассейн озера Ильмень, откуда вытекает Волхов, в 5 раз больше бассейна Волхова (55 600 и 11 600 км), естественного регулирования стока Волхова не происходит в виду малых глубин Ильменя и низких его берегов, что вызывает быстрый слив воды из притоков. Этим объясняется большая амплитуда колебаний расходов реки Волхова-от 44 мУск (в 1921 г.) до 2 438л*7сгг(в 1920 г.). Средний минимальный расход реки равен 267 м/ск, а средний максимальный-1320 м/ск. Из всего протяжения Волхова мог быть использован лишь участок от г. Волхова до д. Дубовики, длиной 10 иле, захватывающий т. н. Петропавловские пороги, имеющие падение до 9 лг. Расположение сооружений установки предуказано сверху (по течению) границей порогов, а снизу наличием моста Северных ж. д. через реку. В соответствии с этим соорулсения расположены у села Октябрьского, в V2 выше моста. В виду слабого уклона реки Волхова в верхних его участках создание значительного подпора в установке вызвало бы затопление низких берегов Ильменя. Пришлось ограничить подпор 11 л*. При этом в низкую воду подпор распространится почти до Новгорода. Для проектирования плотины принят максимальный расчетный расход в 2 500 м/ск; прохождение такого расхода вызывает повышение подпорного горизонта воды лишь на 2,13 лг.

Техническая часть установки (фиг. 1-первоначальный проект и фиг. 2*-окончательный вид) заключается в следующем. Водосливная глухая плотина создает в реке подпор величиной 11 л*. Вблизи правого берега, под тупым углом к плотине, располагается здание силовой станции с турбинами, генераторами и трансформаторами. Такое расположение здания станции вызвано стремлением не уменьшать ширины водослива, облегчающей условия прохода воды и льда. Специальная ледозащитная стенка, направление которой, благодаря излучине реки, почти совпадает с общим направлением течения, ограждает станцию от ледохода. У правого берега, прорезая выпуклость его, расположен судоходный шлюз (фиг. 3) *, имеющий своим назначением пропускать суда; подход к шлюзу как с нижнего, так и с верхнего бьефа устроен в виде канала. Пропуск высоких вод осуществляется через глухую водосливную плотину, а также через водоспуск, расположенный между нижн. головой

Вкладка на отдельном листе.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 [ 71 ] 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159