Табл. 4. -Основные данные прочно

Год заклепочного соединения

Пределы применения * в пг

Коэфф. безопасности, ручная клепка.

Коэфф. безопасности, машинная клепка

Допустимое he. по Баху в кг/см

Диаметр заклепки d в см

Шаг е в слг

а в см I ослабление <р,

Oi / ослабление <р

tti / ослабление <р, I ч>1

а, I ослабление <Ри. / <Рс-

Толщина накладки а, в см

Дг) 500

4.75

600-f-7J0

V 5й - 0.4

2d + 0,8

l,5d / 0,57

- / - / 0,41

390-V-950

4,75

550Н-650

1/5(5-0,4

2,6d -f 1,5

l,5d / o,e

0,6e / 0,96

- I - I 0,545

Род заклепочного соединения

Пределы применения в кг

850Н-1 600

Коэфф. безопасности, ручная клепка

4,35

650-f-l 350

4,25

Коэфф. безопасности, машинная клепка

Допустимое kg. по Баху в кг1см

Диаметр заклепки d в см

Шаг е в см

а в СЛ1 / ослабление q>i

1 / ослабление ?>,

a.j / ослабление я>г!

Оз / ослабление ?> . /

Толщина накладки а, в см

950-1 150 / 700

950-=-! 150

У об - 0,6, 5d + ],5

]/5й - 0,6

3,5d + 1,5

l,5d / 0,S2

l,5d / 0,76

0,4e / 1,00

0,5e / 1,13

l,6d / 1,33 / 0.46

0,8d

l,36d / 0,95 / 0,75

(0,6H-0,7)(5

* Предельные нагрузки на 1 см длины шва в кг. * he. для двусргзных и односрезных заклепок шва.

П р и м е ч а н и е. Ослабления: (по первому ... четвертому ряду заклепок), (по стыку пли

5, = 10 и 13 мм, машинная клепка, К. листов = 3 600 кг/см. Косая черта отделяет различные величины, как

плотных заклепочных соединений.

на срезывание всех заклепок) и (по накладкам) вычислены для частного случая <5 = 1блш, d = 24. ,vt, указано в заголовке.

Установлены нижеследующие практическ. нормы, в зависимости от назначения заклепочного шва: 1) в пазах, стыках и обделочных угольниках частей корпуса, ограничивающих нефтехранилип1;а (нефтенепроницае-мые швы), i = 3,5-f4d; 2) в пазах, стыках и обделочных угольниках, в случае требования водонепронипаемости соединений, испытываемых давлением воды, f=4-f 5d; 3) в пазах, стыках и обделочных угольниках частей корпуса, водонепроницаемость которых не испытывается давлением воды (палубные надстройки, внутренние перегородки и т.п.), t=5-=rQd; 4) в соединениях, не требующих водонепроницаемости, как то: по стойкам переборок, по бимсам и шпангоутам, частям набора днища и т. п., f=7-i-8d. В соответствии с нормами, указанными в ни. 1 и 2, принимается: 1) наименьшая ширина полки угольника или другого фигурного профиля при одном ряде заклепок c = 3d-f 5i и при двух рядах заклепок в шахматном порядке c=4,75d.+5 мм, где -толщина полки профиля; 2) ширина однорядного накроя &i = =3dn-6 мм; 3) ширина двухрядного накроя (в шахматном порядке) = 4,75d4-ll жлг; 4) ширина трехрядного накроя (в шахматном порядке) bi = 6,5d + 16 мм.

Расчет 3. с. Сопротивление заклепки зависит от характера напряжений, характера клепки и рода нагрузки, действующей на заклепку. В отношении характера работы заклепки различают: работу заклепки иа срезывание, работу ее на трение между листами, работу на отрывание и работу одновременно на отрывание и на трение. В отношении характера клепки различают следующие случаи: заклепки и листы не чеканены, заклепки и листы чеканены с одной или с двух сторон. В отношении характера нагрузки различают: нагрузку постоянную, т. е. не меняющую своей величины, и нагрузку переменную, меняющую свою величину или величину и направление. Для указанных выше случаев работы заклепок, на основании данных испытаний, установлены следующие величины сопротивлений заклепок в виде критическ. напряжений (усилий, отнесенных единице площади сечения зак.чепок), при которых в 3. с. начинают появляться остаточные деформации.

1) Критич. напряжение в при работе заклепки иа трение (tj) между листами:

Листы и заклепки не чеканены ..... 880

Листы чеканены с обеих сторон, заклепки не чеканены............--vl 240

Листы и заклепки чеканены с одной стороны ..................-l 330

Листы чеканены с обеих сторон, заклепки-с одной...............570

Листы и заклепки чеканены с обеих cтopoн-l 020

2) Критич. напряжение при работе заклепки одновременно на трение и отрывание

= 1 {-шъ)

где ст-напряжение па отрывание.

3) В случае действия переменной нагрузки, при к-рой напрялсение меняется от сг, , до (Тяд;, критич. напрялсение т, а следовательно, и Tg д. б. понижено путем помноже-пия его на коэфф. меньший единицы и вычисляемый по ф-ле:

у. = 0,75(1 + I

Если напряжения <tj- и ау. разного направления, то в ф-.де знак плюс следует заменить знаком минус.

4) Критическое напряжение при работе заклепки на отрывание принимается равным 2 ООО %г1см.

5) Критическое напрялсение при работе заклепки на срезывание принимается равным 2 ОООкг/с.и (разрушающее напрянсо-нио равно 3 ООО mjcMJ).

Нормы для допускаемых н а-п р я ж о н и й при расчете З.с. назначаются в % от приведенных выше величин критич. 1шпряжений заклепок. Если расчетная нагрузка будет действовать постоянно или часто, то допускаемое напряжение принимается равным 60% от критич. напряжения; если расчетная нагрузка будет действовать ограниченное число раз (напр. пробная нагрузка при испытании водонепроницаемости, нагрузка при постановке в док и т. п.), то допускаемое напряжение принимается равным 80% от критич. напрялсения. При окончательном установлении норм для допускаемых напрялсений учитываются все обстоятельства каждого частного случая, могущие послужить основанием к уменьшению обьш-пых норм, полученных указанным вьппе путем, как то: 1) уверенность, что принятая для расчета нагрузка не окаясется меньше действительной, 2) степень достоверности принятых оснований расчета для нахождения напряжений в заклепках, 3) уверенность в тщательности выпслнения работы. Если в рассчитываемой конструкции корпуса м. б. допущен некоторый сдвиг 3. с, обусловливающий переход 3. с. от работы на трение к работе всех или части заклепок на срезывание, то допускаемое напрялсение устанавливают, исходя из сопротивления заклепок на срезывание. При расчете заклепок на отрывание необходимо проверять особым расчетом на изгиб прочность полок уго.чь-1ШК0В и других профилей, к которым кропятся заклепки.

Определение напрялсений вЗ.с. Для вычисления напряжений в 3. с, подвергающихся известным внешним усилиям, как то: осевой силе, изгибающему моменту, крутящему моменту или одновременной!у действию всех или нек-рых из этих усилий, служат обычные ф-лы сопротивления материалов для определения напряжений при указанных деформациях.

Расчет прочности швов судового корпус а, т. е. расчет прочности З.с. по пазам и стыкам листов, входящих в состав судового корпуса, производится или с точки зрения местной прочности 3. с. или с точки зрения общей прочности судового набора. Под местной прочностью разумеют прочность 3. с. по стыкам какого-либо листа, рассматривая последний независимо от других, прилегающих к нему связей судового корпуса; под общей прочностью разумеют прочность 3. с. целых связей или группы связей корпуса, составленных из отдельных листов, скрепленных друг с другом по пазам и стыкам заклепками. Критерием прочности при расчете швов является или условие достаточной прочности или условие равной прочности. При расчете на достаточную