Табл. 10. - Данные о комбинированны ческих клепальных молотк

поршнем клепальной машины, воспринимающим их. Малая сжимаемость жидкостей вызывает нежелательную лшсткость всей системы; с другой стороны, при употреблении

X п н е в м а т и- части разрушаемого соединения идут на переплавку, бывает выгоднее разрезать непосредственно самые листы; если же части д. б. впоследствии снова склепаны, напр. при ремонте, то удаляют 3., срезая одну из головок. Срезывание головок производится зубилом вручную, пневматич. зубилом или при помощи автогенной резки. Для этой цели применяется особой формы горелка, у к-рой режущая струя кислорода направлена параллельно поверхности листа. Автогенная резка является весьма экономичным способом уда.чения заклепочных головок, т. к. один рабочий в час может срезать 120-150 головок заклепок диаметром 22 м.т,. Часовая производительность одного рабочего с ручным и пневматическ. инструментом при срубке заклепочных головок, в зависимости от диаметра 3. приведена в табл. 12.

Табл. 12. - Часовая производительность срубки заклепочных головок (ручная, по данным ГО.МЗЫ).

Rasps? по А Б

Фиг. 22.

Фиг. 21.

в качестве связующего тела газов от длинных трубопроводов слишком сильно затухают колебания. Интересная конструкция пневматич. трансмиссионного молотка изображена на фиг. 22: кривошип а, приводимый во вращение от электромотора при помощи

гибкого вала, соединен шатуном б с Чш поршнем в, ходящим в цилиндре г; другое дно цилиндра представляет собой молоток д, совершающий колебательн. движения под влиянием вызываемых работой поршня сжатий и расширений заключенного в цилиндре воздуха; в конце хода поршень ударяется об облшмку е, передающую удары стержню расклепываемой 3. Данные о часовой производительности клепальной колонны с пневматич. инструментом (колонна состоит из 2 рабочих и мальчика у гор-па) приведены в табл. 11.

Табл. П. - Часовая производительность клепальной колонны при пн<!-в м а т и ч е с к о и клепке (по данным ГОМЗЫ).

Разборка заклепочных соединений возможна лишь после разрушения склепанных частей или самих 3. В том случае, когда

Лит.: Б е р л о в М., Детали машин, вып. 1-12, М., 1921-28; Холмогоров И., Детали машин, ч. 1, М.-.П., 1926; Худяков П. К. и Сидоров А. И., Атлас конструктивных чертежей деталей машин, 3 изд., ч. 1, М., 1899; Б о б арыков И. И., Детали машин. Часть общая, М.-Л., 1926; Bach С, Die Maschinenelemente, В. 1, 13 Aul-lage, Lpz., 1922; H6hn E., Nieten u. Schweis.sen d. Dampfkessel, В., 1924; Rotscher F., Alaschinen-elemente, B. 1, Berlin, 1927; Leucker W. u. H i 1 1 e г H. W., Keil, Schraube, Niet, 3 Auflage, Berlin, 1925; Meerbach K., Die Wcrkstoffe f. d. Kesselbau, Berlin, 1922; Spalckharer R. u. Schneiders F., Die Dampfkessel nebst ihren Zubehorteilen u. Hilfseinricfitungen, 2 Auflagc, Berlin, 1924; H ae de r H., Die Dampfkessel, 7 Aufia-ge, Wiesbaden, 1923; L a u d i e n K., Maschinenelemente, B. 1, 4 Aufl., Lpz., 1925; Krause П., Maschinenelemente, Berlin, 1922; Kroning E. C, Die Pressluftwerkzeuge, 2 Aufl., Munchen-В., 1922; F г 6 m 0 n t Ch., Etude exp6rimentale du rivetage (Memoires publies par la Societe dencouragement pour rindustrie nationalel. P., 1906; DIN 1 ООО, Normalbedingungen f. d. Lieferung v. Eisenbauwer-ken. В., 1922; J age г H., Bestimmungen iiber Anlegung u. Betrieb d. Dampfkessel, В., 1926; Richt-linien f. d, Anforderungen an d. Werkstoff u. Bau v. Hochleistungsdampfkesseln, В., 1926; Werkstoff- u. Baurorschriften f. Landdampfkessel, В., 192G; В a uni a n n R., Beanspruchung d. Bleche beim Nieten, <.Forschungsarbeiten usw. , В., 1922, H. 252; AV у s s Th.. Bejtrag zur Spannungsuntersuchung an Knoten-biechen eiserner Fachwerke, ibid.. В., 1923, H. 262; Z. d. VDI , 1892, p. 1 141, 1305; ibid.. 1894. p. 1231; ibid., 1895, p. 301; ibid., 18SS, p. 880; ibid., 190G, p. 1940; ibid.. 1911, p. 114. 956, 1358, i990;1bid., 1914, p. 95, 1 78; ibid., 1919, p. 555; ibid.. 1920. p. 845; ibid., 1924, p. 41; <a-:ng:nRering , L., 1923, v. 115, p. 727; <Iron Ago, N. Y., 102b v. 113, p. 710; :aitt(>ihingen d. K.-Wilh. Inst. f. Eiscnforschung . Du:>seldorr, 19.!6. p. 135; ibid., 1929, p. 1 35; Атепсап Machinist*, New York, 1924, V. 59, p. 177; Berichte d. Versuchsfeldes f. Werkzeugmascliinen an d. Technischen Hochschule Berlin*, В., 1913, П. 3; oSt. u. Е. ; oCompres.sed Air Magazine*, N. Y. Л. Павлушков.

ЗАКЛЕПОЧНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ, неразъемные соединения частей машин, паровых котлов, аппаратов и инженерных сооруже-1ШЙ при помощи заклепок. В зависимости от требований, которые к ним предъявляются, различают три главных вида 3. с: 1) соединения прочные, от к-рых требуется лишь достаточная сопротивляемость действию внешних сил; употребляются они главным образом в металлич. конструкциях и мостах; 2) соединения прочной л отные, применяемые там, где, кроме механич. прочности, требуется еще достижение непроницаемости для жидкостей или газов; эти 3. с. применяются при постройке паровых котлов и вообще резервуаров, подверженных сильному внутреннему или внешнему давлению; 3) соединения плотные, от которых требуется достаточная плотность швов, механическая же прочность обычно получается на много превышающей необходимую по причине незначительности нагрузок; этот род 3. с. применяется при склепывании резервуаров, не подвергающихся высоким давлениям (газгольдеры, открытые резервуары для жидкостей). Особняком стоят 3. с, применяемые для соединения между собой частей судового набора; невозможность точного учета усилий, действующих в отдельных элементах набора, заставляет пользоваться в этом случае эмпирическими, выработанными долголетней практикой ф-лами и способами расчета.

I. Прочные 3. с. применяются гл. обр. в ттнжеперн. сооружениях и служат для передачи усилий от одних элементов к другим.

Расположение заклепок в соединениях. Расстояния между заклепками по длине склепываемых элементов (по паправлению действия сил) и в поперечном направлении устанавливаются конструктивными требованиями. Линии, проходящие через центры заклепок одного продольного или поперечного ряда, носят название р и с о к. Пересечения рисок определяют положение отдельных заклепок. Расстояние между заклепками одного продольного или поперечного ряда называют шагом заклепок. В метал.чич. конструкциях и мостах при размещении заклепок следует руководствоваться следующими принципами. Т. к. от способа разбивки заклепок зависит ббльшая или меньшая сложность разметки 3. с. на з-де, то для упрощения разметки следует на всем протяжении отдельных элементов сохранять одни и те же продольные риски, не сбивая их в стыках и прикреплениях, а лишь добавляя, в случае необходимости, дополнительные риски. Шаг заклепок таклсе следует по возмолшости сохранять постоянным в междустыковой части, в стыках же и прикреплениях - применять другой, меньший шаг, находящийся по возможности в простом отношении к основному. Для увязки всех шагов на длине элемента необходимы сбои шага, которые желательно концентрировать в одном месте, напр. в центре узла- для сквозной фермы или в первых шагах после стыка и т. д. Стремление к упрощению разметки не должно производиться за счет удлинения стыковых элементов и фасо-нок, т. е. за счет увеличения веса конструк-

ции. Расстояния между заклепками выражаются через диаметр заклепок d и толщину склепываемых элементов д.

В металлических конструкциях обычно предъявляют следующ. конструктивные требования к размещению заклепок. Расстояние между заклепками одного ряда, т. е. шаг заклепок, в направлении действия усилия должен быть не менее 3d и не более Sd для сжатых и 12d для растян>лых элементов и, кроме того, для тех и других не более 16г5, где д-толщина наружного листа пакета. При шахматном расположении заклепок наименьшее расстояние между центрами заклепок по диагонали д. б. равно 3,5d, наименьшее расстояние между рядами (ширина дорожки) при этом д. б. не меньше 1,5d. Расстояние мелсду заклепками в крайних рядах листов или полос, при отсутствии окаймляющих уголков, д. б. не более 7d. В стыках наибольшее расстояние между заклепками не д. б. более Sd. Выбор величины шага заклепок в пределах междустыковой части

max7d

1,5 d

minZd,

max 8 8

сжатыи шов

min 3d max

4- -Ф-

min 3d

min 2d тахвд

Фиг. 1.

производится в указанных выше пределах, при чем увеличение этого шага уменьшает стоимость, но возможно лишь до указанных выше пределов, т. к. увеличение расстояний между заклепками уменьшает плотность соединения. В стыках желательно возможное уменьшение шага, т. к. этим укорачиваются дополнительные элементы в соединениях. Расстояние от центра первой заклепки до края элемента в направлении действия усилия д. б. не меньше 2d и не более 8<5. В направлении, перпендикулярном к направлению действия усилия, расстояние это д. б. пе менее l,5d! и не более 3,5d и S6. Увеличение расстояния до края листа сверх указанных норм может вызвать отставание листов. Приведенные выше правила расположения заклепок в соединениях показаны на фиг. 1.

В мостах 3. с. доллшы удовлетворять следующим требованиям. Наименьшее расстоя-1ше между центрами заклепок как в продольном, так и в поперечном направлениях не д. б. меньше 3d. При шахматном расположении зарслепок наименьшее расстояние между центрами заклепок по диагонали равно 3,5-, но не меньше 3d (где д-толщина наиболее

тонкого из склепываемых элементов в см). Наибольший шаг заклепок в крайних рядах склепываемого пакета не должен превышать 7d или 16-кратной толпщны наружного листа пакета. При наличии окаймляющих уголков с шахматным расположением saiuienoK указанный шаг вдоль каждой риски удваивается. В сжатых элементах рас- тояние между связующими заклепками не должно превосходить в продольном направлении 16-кратной толщины наружного листа пакета, а в поперечном направлении- 24-кратной. В растянутых элементах продольный и поперечный шаги связующих заклепок не должны превышать 24-кратной толщины нарулшого листа.

Распололение заклепок в уголках м. б. однорядное или двухрядное в шахматном порядке; последнее возмолшо в уголках с шириной полок 120 мм. Расстояние рисок от обушка (точки а) уголка (фиг. 2) назначается для различных калибров т. о., чтобы было возможно производить клепку; для этого необходимо, чтобы:

е + д + 8мм

е > у + г + <5 . Эти требования необходимо иметь в виду также в стыках уголков, если для удобства разметки риска в основных уголках не сбивается. Относительное расположение заклепок в двух полках уголка м. б. в шахматном порядке или друг против друга. Расположение заклепок друг против друга несколько облегчает разметку, но напрасно ослабляет сечение уголка. Наименьшее расстояние между заклепками, расположенными в противоположных полках уголка, определяется условием возмолч-пости расположения обжимки. Данные о расположении заклепок в уголках приведены в табл. 1.

Табл. 1.-Данные о распределении заклепочных отверстий в уголках.

I Однорядное расположение заклепок

Двухрядное расположение заклепок

120 130 140 140 150 150 150 160

10, 12, 14, 16 10. 12, 14. 16 12, 14 16

12. 14

12. 14

85 90 100 100 110 110 110 115

23 23 20 26 26 2С 26 26

Расчет стыков простых сечений. При передаче усилий заклепка испытывает следующие напряжения: 1) срезывание по плоскостям возможного скольжения частей соединения, при чем заклепка одновременно может срезы- i , ваться по одной, двум и боль- Jg ше плоскостям. В зависимости р от этого заклепки носят паз- ванне односрезных, двусрезных и т. д.; 2) слатие по поверхнос- > ти соприкасания со склепывав-мым элементом в заклепочной дыре (смятие); 3) добавочное растяжение стержня в тех случаях, когда сила действует по оси заклепки, и 4) напряжения, которые возникают от изгиба стержня заклепки.

Сопротивление одной заклепки срезыванию принимается равным

Фиг. 2.

s,p. = к R

ср. >

где 7с-число срезов, d-диаметр заклепки. Rep. - допускаемое напряжение на срезывание материала заклепки; обычно берут Rcp.=0,8Ro, при чем Rq-допускаемое напряжение материала данного стержня на растянение. Сопротивление одной заклепки смятию принимается равным

где д-наименьшая из толщин сминаемых листов, -допускаемое напряжение материала заклепки на смятие; обычно Rcm.= = 2До- Сопротивление отрыву головки принимается равным

S = Д

от. 4 om.j

где R ,. = О,бi?.o - допускаемое напряжение закчепки на отрыв головок. Вопрос отрыва головок мало изучен, хотя встречается довольно часто в конструкциях проезлсей части. Работы заклепок на отрыв головок следует по возможности избегать в виду ее ненадежности, хотя это вызывает часто неудобства при сборке конструкций. Сопротивление заклепки изгибу хотя и имеет место при ее работе, однако, в расчет обычно не принимается. При расчете 3. с. исходят из следующих предпосылок. 1) Усилие, передающееся через заклепки с одного элемента сечения на другой, равномерно распределяется меледу всеми заклепками, независимо от их расположения. 2) Напрялсение распределяется равномерно между всеми элементами стыка, прикрепленными достаточным числом заклепок; усилия в накладках прямо пропорциональны их площади (закон площадей). Эту предпосылку нельзя считать общепризнанной. Нек-рые авторы противопоставляют ей другую предпосы.пку, к-рая говорит, что усилия, передающиеся на накладки двустбронне перекрытого элемента, обратно пропорциональны расстояниям от стыкуемого элемента до цакладок (закон плеч). Наконец, в самое посчеднее время выдвигается предпосылка, говорящая, что усилия, которые передаются на накладки дву-сторонне перекрытого элемента, обратно пропорциональны расстояниям от стыкуемого элемента до накладок и прямо пропорциональны площадям нахгладок (закон