Табл. 2.-Нормы допускаемых газовых вредностей для фабрично-заводских помещений.

Наименование газов

Азотистая к-та . . .

Азотная к-та ......

Азотный ангидрид . . .

Акролеин........

Амилацетат.......

Аммиак.........

Анилин .........

Ацетальдегид......

Ацетон..........

Бензин..........

Бензол ..........

Беизальдегид ......

Бром...........

Двуокись азота .....

Метилэтилкетон.....

Мышьяковистый водород

Нафталин........

Нитробензол......

Окись углерода .....

Сернистая к-та.....

Сернистый газ.....

Сернистый углерод . . .

Синильная к-та .....

Сероводород .......

Скипидар ........

Соляная к-та......

Тетрахлорэтан.....

Толуидин ........

Треххлористый фосфор Угольный ангидрид . .

Фенол..........

Фосген..........

Формальдегид......

Фосфористый водород .

Хлор...........

Хлорбензол.......

Хлористый бензил . . . Хлороформ.......

*1 По нормам НКТ УССР. * НКТ СССР.

* По нормам НКТ рекомендуется применение закрытой вентиляции, но при невозможности применения ее по конструктивным соображениям во многих случаях приведена норма, принятая, согласно указанному выше, для газов второй категории.

пыль, способную вызвать травматич. повреждения органов дыхания, благодаря наличию у пылинок острых режущих граней и углов. Третье место должна занимать пассивная пыль, вызывающая только засорение внутренних органов дыхания. Нормы запы-ления по Леману невидимому применимы только к последнему виду пыли. В виду того что существует предположение, что мелкая пыль вреднее крупной, к ней именно необходимо относить низший предел нормы Лемана, т. е..5 мг на 1 м, высший же предел допустим только для более крупной пыли. Что касается вопроса о дозировке двух первых видов пыли, то в настоящее время его приходится считать совершенно открытым.

Меры против вредностей.

Температура. Хотя вопросы низкой температуры относятся, собственно говоря, к области отопления, однако, их полезно рассматривать в связи с вентилящей, так как оба эти оборудования д. б. координированы между собою и, кроме того, один из видов отопления, часто применяемого в фабрично-заводских зданиях,-воздушное отопление, скорее относится к вентиляционным устройствам, чем к отопительным.

Источники тепловых вредностей весьма многочисленны и разнообразны.

1) Прежде всего сюда относится освобождение тепла как результат превращения механической энергии в тепловую в производствах, связанных с большим расходованием механической энергии. Если одновременно освобождается и какая-либо другая энергия (напр. электрическая) или если часть расходуемой механич. энергии рассеивается на постороннюю работу (например сотрясение здания), то выделение тепла уменьшается. Ткацкие станки для хлопчатобумажных тканей, работающие с большим числом ударов батана, судя по результатам исполненных вентиляционных установок, почти полностью превращают свою механич. энергию в тепловую. Большие ткацкие станки суконных фабрик с малым числом ударов батана выделяют тепла значительно менее (75- 80%). Приблизительно такой же % затраченной энергии выделяется в виде тепла металлообрабатывающими станками механич. мастерских. Т. о., приток тепла Wi от этого источника колеблется от полного значения термического эквивалента, т. е. 637 Cal, до 637-0,75 Cal на 1 IP.

2) Вторым источником тепла является животная теплота, выделяемая занятыми в помещении людьми в зависимости от выполняемой ими мышечной работы. Как уже указано выше, тепло, выделяемое че.товеком в спокойном состоянии, составляет около 84 Са1/ч. Теплообразование во время работы, по данным, приведенным д-ром Яковенко, выражается следующими цифрами (в Са1/ч,):

Портной .... 112 Металлист .... 190

Переплетчик . 142 Маляр......201

Сапожник ... 144 Каменщик .... 317

Плотник .... 179-208 Пильщик.....379

Принимая нриблинсенно приток тепла в помещении в 75% от общей суммы теплообразования организма, мы должны оценивать этот источник тепла ТУз от 84 до 284 Cal на 1 человека в час.

3) В помещения с большими просветами окон и верхних фонарей благодаря радиации солнца поступают значительные количества тепла Wg, к-рые изменяются по часам дня, по месяцам года, по градусам широты и расположению стен помещения относительно стран света. В. М. Чаплин исчисляет радиацию около 100 Са1/ч. на 1 м площади окна, выходящего на юг. Практика авторов показывает, что эту радиацию нужно считать ок. 150 Са1/ч. на 1 м стекла или же ок. 100 Са1/ч. на полную поверхность (светлую и темную) южной стены.

4) Тепловые выделения аппаратуры завод-cjiHx помещений могут определяться двумя методами: или на основании данных техно-логич. процесса, протекающего в аппаратах, или путем измерения темп-ры стенок аппаратов, в зависимости от материала, из которого они сделаны, и характера их поверхности по общей ф-ле

приведенной выше для определения тепло-потерь человеческого тела. Обозначая выделение тепла аппаратурой через W, поверхность ее через f, разность темп-р наружной стенки ее и помещения через в-Ьи коэфф. теплоотдачи через к, получаем: W, = fkid - t)].

5) С помощью аналогичного ур-ия определяют тепловые выделения паропроводов, труб для проводки горячей и холодной воды:

W,Uk,{d,-t).

6) При огневых процессах, протекающих в кирпичных обмуровках, определение выделения тепла наружными поверхностями обмуровок учитывают по аналогичному ур-ию

при чем под (02-О следует понимать разность температур двух газов, разделенных друг от друга стенкою обмуровки. Коэфф. к зависит от толщины кирпичной стенки.

7) При нек-рых производствах помещения получают приток тепла от сырья, фабрикатов и полуфабрикатов, вводимых в помещения с темп-рою, отличною от темп-ры помещений. Обозначая вес вводимых тел через Q, начальную темп-ру их через Г и конечную через f , теплоемкость через с, получим:

Wy = QeiV - I ). Если процесс охлаяедения указанных тел будет происходить в течение промежутка времени т час., то приток тепла в помещение за 1 ч. обычно определяется уравнением:

Это уравнение не является вполне точным, т. к. процесс остывания тел носит постепенно замедляющийся характер. В некоторых случаях это приходится принимать во внимание, согласно ур-иям:

при чем

поверхн. нагревателя х кочфф. теплоотдачи

вес нагреватеня х теплоемкость поверхн. нагревателя х коэфф. тешлоотдачи

/ S весов воздуха, стрэит

конструкций и оборудов

X теплоемкость их

Сз-тепловые потери помещения; -температура нагревателя, t-темп-ра окружающей воздушн. среды и размещен, в ней тел, f .-темп-ра наружного воздуха, т-время.

8) Если темп-ра помещения t отличается от темп-ры наружного воздуха то помещение теряет или приобретает некоторое количество тепла Wg, в зависимости от знака разности (if-i .), при чем

= Р1ф - f .) + Еькг (t - + . . . =

это ур-ие определяет величину потери тепла нарулшыми ограждениями помещения. Суммируя единовременные тепловые притоки в помещение по указанным статьям, получаем:

W\+W + ...+W, = W Cal/ч.,

т. е. тот полный приток тепловой вредности, к-рый в ур-ии (2) имел общее обозначение Z.

В фабрично-заводских помещениях, находящихся в работе, этот общий приток тепла м. б. определен более простым методом. Если помещение не имеет вентиляпии, то темп-ра его повышается до тех пор, пока не установится равенство притоков и тепловых потерь нарулшых ограледений. Измеряя темп-ру помещений в разных пунктах по высоте его и находя среднюю внутреннюю темп-ру fpp.,можно определить разность средней внутренней и нарулшой темп-р. Зная эту разность и размеры поверхностей охлаждения, мы узнаем общую сумму тепловых потерь помещения. При установившемся состоянии общая сумма тепловых потерь определяет общий приток тепла от всех имеющихся в помещении источников. Измерения следует делать не в солнечный день, чтобы избежать влияния солнечной радиации. Если после этого сделать поправку на влияние естественной вентиляции, а также принять во внимание уменьшение тепловыделений при установившемся состоянии благодаря повышению внутренней темп-ры, то можно получить материалы, вполне достаточные для учета количества W.

Распределение температуры. Все перечисленные источники тепловых вредностей, кроме солнечной радиации, отдают свое тепло помещению двумя путями: путем лучеиспускашм и путем конвекции. Лучистая теплота, нагревая ограждения помещения и тел4, размещенные в нем, в свою очередь заставляет их посылать тепловые лучи телам, имеющим низшую темп-ру, и создавать новые конвекционные токи воздуха. Конвекционные токи поднимаются кверху и производят под перекрытием скопление воздуха с темп-рой более высокой, чем в рабочем пространстве. Если в верхних частях перекрытия устроены приспособления для отвода теплого воздуха в атмосферу и притом в количестве, равном общему количеству воздуха, поднимающегося в виде конвекционных токов кверху, то вся теплота, израсходованная на их образование, удалится из рабочей зоны и не окажет влияния на организм человека, если, конечно, он не будет находиться непосредственно в токах нагретого воздуха. Если перекрытие помещения не будет иметь приспособления для удаления нагретого воздуха, то последний

будет постепенно накапливаться и, в конце концов, достигнет рабочей зоны, правда, с температурой несколько низшей, чем под перекрытием, но иногда все же более высокой, чем это желательно. То же явление, хотя и -в меньшей степени, будет иметь место при недостаточном удалении теплого воздуха из-под перекрытия. Если бы мы создали удаление воздуха не из-под перекрытия, а из низшей зоны, то из помещения удалился бы наиболее холодный воздух, и его место занял бы опустившийся теплый воздух. Т. о., теплота конвекции посылает вредность в верхнюю зону помещения. В силу этого для учета обменов, необходимых для создания намеченной темп-ры в нижней рабочей зоне, конвекционную теплоту принимать в расчет не следует. Для приближенных расчетов можно принимать на конвекцию около 50 % всех тепловых выделений. Для более точных подсчетов следует учитывать сначала теплоту лучеиспускания по общей ф-ле:

с Lliooj Viooj J

где Ci, Cz и С-коэффициенты теплоизлучения, тел: излучающего, окружающих его и абсолютно черного тела, а Т и Т-абсолютные температуры излучающего и окружающих тел. Затем определяют теплоту конвекции как разность общих тепловыделений и теплоты лучеиспускания.

Что касается распределения лучистой теплоты, то часть ее будет таклее направляться в верхнюю зону, не влияя, или влияя в слабой степени, на темп-ру рабочего пространства. Это распределение приходится принимать приближенно, соответственно с размещением нагревателей, высотою их и положением излучающих поверхностей. Если конвекционные токи не удаляются спокойно кверху, а смешиваются с воздухом нижней зоны вследствие движения механизмов, ремней и т. п., то в нижней зоне остается соответственное количество теплоты.

Если перемешивание воздуха не имеет места, то основное уравнение вентиляции принимает вид:

-Ь Woe

где РГи-количество лучистой теплоты, попадающей в нижнюю зону; для установившегося состояния имеем:

гОг = Щ + , или 0=--

В этих выражениях означает объем нижней рабочей зоны. Обмен воздуха О, осуществляя намеченную норму tVf, определяет и темп-ру воздуха под перекрытием, т. к. тепловые выделения верхней зоны распределятся в объеме О и соответственно повысят его темп-ру.

Организация обменов. Согласно общему принципу, указанному выше, извлечение воздуха из зоны наибольшей концентрации вредности должно сопровождаться введением воздуха в зону наименьшей концентрации. Последнею является нижняя зона. Если число работающих в помещении не особенно велико и если можно впускать воздух в известные -iacTKn, не беспокоя лю-