Литература -->  Производство газовых тканей 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 [ 49 ] 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152

в движение паровыми и водяньпли турбинами. Максимальные значения мощностей современных Г. п. т. приведены в табл. 1.

Табл. 1.-П ределы мощности построенных Турбо- и гидрогенераторов.

Скорость вращения

Турбогенераторы: 3 ООО об/м. 1 800 1 500 1 200

Гидрогенераторы: 500-300 об/м. 150- 75

Мощность в kVA

50 ООО 88 ООО 100 ООО 160 ООО

50 ООО 65 ООО

Наибольшая мощность Г. п. т., приводимых в движение двигателями Дизеля, в настоящее время 13 000 kVA.

Развитие генераторсстроения в СССР. Производство турбогенераторов в СССР сосредоточено на з-де Электросила в Ленинграде.

После всестороннего изучения вопроса о наиболее целесообразном типе турбогенератора для производственных и эксплоатаци-онных условий в СССР, завод Электросила остановился на типе, близком к конструкции Броун-Бовери, характеризуемом применением массивного ротора с фрезиро-ванными пазами для обмотки возбуясдения и двусторонней радиальной вентиляцией. Главнейшие преимущества массивного ротора: а) напряжения в поковке массивного ротора, при прочих равных условиях, меньше, чем в роторе со вставными зубцами; б) массивный ротор проще по конструкции, дешевле в производстве и удобнее для ремонта; в) энергия, потребная для возбуждения, при прочих равных условиях, для массивного ротора меньше, так как он имеет преимущества в магнитном и в электрическом отношении перед ротором со вставными зубцами. Двусторонняя радиальная вентиляция имеет преимущества перед другими системами в отношении минимума гидравлического сопротивления и одинакового нагрева воздуха по отдельным струям. Вентиляция железа статора особенно активна, благодаря специальной конструкции (завода Электросила ) воздухопроводов встаторном железе.

Строящаяся в настоящее время на заводе Электросила серия турбогенераторов имеет 7 диаметров и дает, благодаря вариации длин, 18 типов по мощности. При проектировании серии были учтены современные достижения в области турбогенераторострое-ния на Западе. Сравнение серии турбогенераторов завода Электросила с наилучшими заграничными сериями приводит к следующим выводам: 1) машинные постоянные для русской новой серии машин мало разнятся от машинных постоянных заграничных серий; 2) разница в весах для турбогенераторов относительно малых мощностей (до 5 ООО kVA) объясняется применением за границей сварных корпусов и весьма тонкостенного чугунного литья; 3) кпд турбогенераторов завода Электросила , по испытаниям согласно нормам, выше гарантируемых заграничными заводами на 0,5 -1,0%.

Постройка гидрогенераторов производится на заводах Электросила и харьковском электромеханическом. За последние годы большинство гидрогенераторньгх станций, построенных в СССР, снабжаются Г. п. т. отечественного производства. На фиг. 27 приведены чертежи волховских Г. п. т., построенных на заводах Государственного электротехнического треста (ГЭТ); эти Г. п. т. по своей мощности, при скорости вращения 75 об/м., являются одними из наибольших в Европе (8 750 kVA).

Рабочий процесс генератора переменного тока. L Наведение эдс в обмотке якоря. Если распределение магнитной индукции вдоль воздушного зазора представить в виде кривой, изображенной на фиг. 28, то


Фиг. 28.

в прямоугольном витке, имеющем длину в осевом направлении 1см, а ширину т см, равную полюсному делению, при его движении наводится эдс, значение к-рой можно определить согласно ф-ле Максвелла-Фарадея:

еа - - 10-8 вольт.

Магнитн. поток, охватываемый этой рамкой, когда одна сторона ее смещена относительно нейтральной зоны на расстояние а, равен:

dx = j dx +

-Ь / В-1- dx - J B-l-dx =

= Const -2jB-l.- dx.

Отсюда следует, что

так как

На основании этого, эдс, наводимая в витке при равномерном движении последнего с постоянной скоростью V.J. = V = Const, получается равной

е= - f 10-8 =.2B-l-v 10-8 вольт.

Если обмотка состоит не из одного витка, а из iv витков, а синхронная машина имеет р пар полюсов, то мгновенное значение эдс

е 2В I iv р v 10-8 вольт. (1)



Мгновенное значение е приобретает максимум тогда, когда В=В , т. е., когда стороны рамки располагаются под серединой полюсов; в этом случае е = = Вщпх I w р V 10~8 вольт. Если бы в тех же пазах под каждой парой полюсов находилось q катушек, то максимальное значение эдс было бы в q раз больше, т. е.

= 2Вах 1 V W р q 10-8 вольт. (2) Так как линейная скорость проводников

V = где D-диаметр якоря, то

,= 25.

l-Tt-

P-iv-q -10 8 вольт.

р п

в свою очередь, частота тока равна f = а магнитный поток, охватываемый витками,

Здесь к,- = -так называем, коэффициент полюсного перекрытия; обычно в Г. п. т. к. = 0,65-0,7. Отсюда

На основании этого .

Етах = 4 . . g . г/. / . Ф . 10- вольт. (3)

В технике обычно посредством измери-, тельных приборов учитывается не максимальное значение напряжений, а так наз. эффективное значение, которое представляет собою среднее значение квадратов мгновенных значений эдс за полный период, т. е. г

Е= /

Если Кривая эдс симметрична относительно оси абсцисс, то

/ (2В I W р V q lQY)dt =

-jBl-dX:

= 1- w- р V q 108

Величину I/ A JbI . dx моясно предста-

ВИТЬ как некоторую долю от Вах т. е:

где / ийгг. т. н. амплитудный коэфф.,-отношение эфф. значения к макс, значению. На основании этих выводов

Ыа qf.Ф. 10-8 вольт. (4)

max В

- ~1ГГ - IL

Отношение

, : , / max

тах -ср. ср.

представляет собою не что иное, как коэфф. формы кривой магнитной индукции; т., о. 1? = 4./д W q- f Фа: 10-8 вольт. (5)


Формула (1) показывает, что кривая имеет: ту же форму кривой, что и кривая магнитной, индукции B=f(x)f(v,t)=(f(T), в том. случае, когда активные стороны витков q катушек не смешены относительно друг друга. При практическом же осуществлении Г, п. т. стороны катушек распределяются равномерно по всей поверхности или на части цилиндрической поверхности тела якоря, при чеМ; в этом случае стороны витков или катушек сдвинуты по отношению друг к другу на некоторый угол. При одновременном изме-; нении положения всех катушек относительно магнитного поля, в витках отдельных катушек наводятся эдс, отличающиеся по фазе. На фиг. 29 изображены фжт. 29.

кривые эдс для каждой

катушки и кривая результирующей эдс для. случая, когда катушки соединены последовательно. Вследствие сдвига фаз эдс, наводимых в отдельных катунжах, максимальное значение результирующей эдс при последовательном соединении катушек получается; меньше суммы максим, значений эдс всех отдельных катушек, т. е. Еу. <Е ах, или Ег <q-E -. Точно так же и эфф..

тах

значение результирующей эдс меньше суммы эфф. значения эдс всех отдельных катушек, т. e.Ey<Z Е, или Ег < q-E. Эфф. значение эдс молено представить себе как некоторую долю от q Е, т. е.

E, = U-q- Е. (6)

Величина зависит от q ж уг.та /?, на к-рый сдвинуты отдельные катушки относительно друг друга, т. е. от способа расположения обмотки; эта величина 1ЮСИТ название обмоточного коэф ф-т а. Если Q-число пазов, приходящихся на один

полюс, то = ,. В ма-

пганах однофазных из Q назов лишь q пазов занято обмоткой, а остальные Q -д пазов остаются незаполненными. В многофазных Г. п. т. с числом фаз т проводники обмотки равномерно распределяются во всех Пазах, при чем m-g = Q, и-в


Фиг. 30.

этом случае /? = .

Пользуясь формулой (5), можно написать следующее выражение для эффективного значения результирующей эдс, наводимой в последовательно соединенных катушках, стороны которых расположены в 2q пазах:

Е = 4 fy, I f w q Ф 10 вольт;

т.к. q w-общее число витков обмотки,то

Е=4ГдГ-Г-ю-Ф.10- = = 4к fiv Ф 10-8 вольт;

здесь произведение f = h называется коэффициентом Каппа.

Для синусоидальной формы кривой маг-, нитной индукции

Эфф. 1С ....

lB = ~i>-= -Т7 = 111-



Для кривой другой формы этот коэфф. м. б. определен графич. или аналитич. методом, при этом кривая магнитной индукции разлагается на основную волну и высшие гармо-нийи.ЕслиБ, , В, , Вя , Вп -соот-

ninx max тах max

ретственно амплитуды основной волны, 3-й, 5-й, 7-й гармоник, то

Вводя обозначения

в, в,

. ~ В, ~ В.

эфф.

получают

Взфф

и так как

Вер. = I : В, , , (1 + Va Ьз +5+ - + V. 6n),

Гв =

эфф.

V 2/2 (1 + V.b.+V5b +...+ V b )

Обмоточный коэфф. fy, для случаев, когда изменение магнитного индукционного потока происходит.по закону синуса, вычисляется по формуле (фиг. 30):

В случае бо.тее сложной кривой магнитной индукции, для определения общего обмоточного коэф({)ициента необходимо вычислить заранее обмоточные коэффициенты как для основной волны, так и для высших гармоник, при чем вычисление производится по ф-лам:

для основной волны..... /wj =

для 3-й гармоники ......

для 5-й гармоники ...... =

sin q -V

для и-й гармоники ..; -

q sin

sin q

q sin

sin g

q sin

sin q

q sin

Зная после разложения кривой магнитной индукции коэффициенты 63, 65, ..., 6 и,

введя обозначения \~\ = А. А., ...

ln\

f- =n> находят общий обмоточный коэффициент по формуле:

fw - /1

/i-blAl~blAl+... + bl4

/, + bl + bl + ... + bl На основании этих формул выражение для коэфф-та Каппа принимает следующий вид:

-Гв-Г.-. . V(Al + blAl+T.:7~bUi

1 + ь: + ьг + ... -ь 6,

в среднем, в выполненньгх синхронных машинах коэффициент Каппа к равняется:

Для однофазных машин...........0,92

двуфазных ...........1,01

трехфазных ...........1,065

И, соответственно этому, наводимую эдс Е можно считать равной:

Для однофазных машин . 3,68w / <!> 10 вольт двуфазных . 4,f 4 W / Ф 10-8 ,> трехфазных . 4,26w / Ф Ю

в трехфазных Г. п. т., при соединении обмотки якоря в звезду, третьи гармоники и все кратные трем не оказывают влияния на форму кривой сопряженного напряжения, вследствие чего если в фазовых напряжениях и имеются третьи и кратные трем гармоники, то в междуфазовых напрянениях

/ ;j j ;/ р 12 у jj у/ ;/ у ;г /


lllif -

Фиг. 31.

гармоники этого порядка делаются равными нулю. На основании этого сопряженное (междуфазовое) напряжение

Е.мф. = Уз Уе\ + Е1 + ... -\е1 , меноду тем, для фазового напряжения

Еф. = VeT+ei + ei +... + Е1. Т. о., в трехфазных Г. п. т., имеющих соединенные в звезду обмотки, 1мф. < ]/3 Еф.... Если обмотка трехфазного Г. п. т. соединена в тр-к, то третьи и кратные трем гармрники в каждой щепи совпадают по фазе и складываются; поэтому, если .концы двух соединенных обмоток разъединить и прилонить к ним вольтметр, то он покажет эффективное значение эдс, равное 3 VW+ El -Ь Е{. . .

815807



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 [ 49 ] 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152