Viifili-высота подачи воды из К., -баро-метрическ. давление, }ц-давление в К. (все в м вод. столба). Эффективная мощность JVj, затрачиваемая на мокровоздущный насос:

Механический кид t? колеблется в пределах 0,654-0,80 в зависимости от характера передачи. Общая мощность для приведения в двилеение мокровоздунпюго насоса составляет 1-7-2% от эффективной мощности машины. Размеры насоса и труб рассчитывают но общим формулам для насосов и трубопроводов [1].

В п р ы с к ив а ю щ и е К. с против о-током. Впрыскивающий К. со встречным течением изображен иа фиг. 2. Б этом К. охлаждающая вода и нар двилсут- jf <-л1 друг другу навстречу; поэтому в месте входа пара Pk=Pd- верхней лее части К. собирается воздух, и гам почти нет давления пара;температура выходящей воды t,f может быть принята равной темп-ре на-сг.ип,ения, соответ-

т~ J

Фиг. 2.

ствующей давлению р. Количество охлане-;(,ающей воды в этих К. получается меньше, чем в К. с параллельным течением, при одинаковых условиях работы: величина т колеблется для этих К. в пределах 15-i-22.

Фиг. 3.

Эти конденсаторы помещают часто на высоте > 10 м, и тогда вода уходит из них самотеком; воздух откачивается сухим воздушным насосом (фиг. 3). В этих насосах часто применяются золотники Вейса с перепуском воздуха. Дл.ч вычис.чеппя работы сухого

I . Э. IU. X.

воздушн. насоса можно пользоваться формулой для работы изотермического сжатия (в кгм/ч):

b,3 = P,.Fi.ln, (9)

где -дав.?1ение в К. в кг/м, а р-давление наруленого воздуха в кг/см. Так как линия сжатия не совсем точно совпадает с изотермой, то полученную из формулы (9) Lig необходимо увеличить на 20%, что даст для Atac.-действительной работы насоса - формулу (в кгм/ч):

L ,.= l,2b . (10)

Теоретическая мощность, затрачиваемая на слеатие, N, (в JP):

3 600 . 75

Фиг. 4.

Потребная эффективная мощность Л(в1Р):

При расчетах берется -0,7.

Поверхностные К. Поверхностный К. новейшего типа (завода Броун-Бовери) изображен на фиг. 4. В этом К. для пара сразу же открывается доступ к большой охлаждающей поверхности. Большое удобство представляет также тип К. того лее за- вода, предназначенный для непрерывной работы: крышка разделена на две половины (фиг. 5); каждая из них молееч открываться независимо от другой; соответственная половина К. выключается и м. б. очищаема

от осадков па трубах. Относительно расположения труб следует отметить новую систему их, предлолеениую Жинаба (Ginabat). При обыкновенном расположении труб вода, стекающая с верхних трубок, попадает прямо иа пиление трубки и окружает их водяным слоем, мешающим обмену тепла меледу поверхностью нижних трубок и паром. В К. сист. Жинаба трубки располагаются так (фиг. 6 и 7), чтобы струйки воды с верхних трубо1е касались нижних трубок только сбоку. Теплопередача в К. сист. Жинаба больше, чем в обыкновенном К. Трубки в поверхностных К. выполняют обычно из латуни (70% меди, 30% цинка, иногда прибавляется олово или свинец). Решетки, в к-рых укрепляются трубки, делают леелезные. Важным вопросом в эксшюата-ции К. яв.ляется предохранение трубок от разъедания, которое происходит плавным образом от неправи.льно выбранного химич. состава материала труб; для разъедания ил1е-ют таклее значение э.чектролптич. яв.лепим.

Фиг. 5.

борьба с которыми представляет значительные затруднения [].

Основным вопросом в расчете поверхностных К. является определение поверхности охлаждения. Исходная формула для этого определения:

J = f In-*-/, (13)

где F-поверхность охлаждения в м, W- количество охлаждающей воды в кг/ч, к- коэф. теплопередачи вСа1/л12ч°С, -тем-

Фиг. 6.

Фиг. 7.

пература пара, fo-температура охлаждающей воды при впуске и -при выпуске из К. Вместо этой ф-лы можно с достаточной точностью применять приближенную формулу: и-и . (14)

Для пользования этой формулой необходимо знать к; для определения к было сделано большое количество опытов, приводящих к не вполне сходным между собою результатам, так как к зависит от многих условий: скорости движения воды, количества воздуха в К. и т. п. Так же различны результаты, даваемые различными ф-лами. Хорошие средние результаты дает формула Геб-гарта [10], которая, будучи перечислена в метрические меры, имеет вид:

к = 460 fto + 17 Vw ; (15)

здесь to-начальная температура охлаждающей воды, W-скорость движения воды в MJCK. Большее значение для к дает формула Гефера []:

Л; = 800 + 1 950 W . (16)

Этой ф-лой можно пользоваться только для новейших конструкций К. с обеспеченным удалением воды с трубок, с надлежащим отводом воздуха и очисткой труб от осадков. В ходовых расчетах для обыкновенных поверхностных К. берут к = 1 500-1-2 ООО. Для определения количества воды т (в кг), приходящегося на 1 кг пара, пользуются ф-лой

m = ,-if, (17)

la - о

где г-теплосодержание пара при впуске в К., t-темп-ра, соответствующая давлению пара в К., fo и -темн-ры охлажд. воды; <й берется на 1-2°, а t на 5-10° нилсе температуры t, насыщен, пара, соответствующей полному давлению в К. Для турбин средних и малых мощностей принимают D = 50-1-60 КЗ пара па 1 поверхности охлаждения (при свежей охлал-сдающей воде); при воде из градирен и для турбин меньших размеров берется только 25 кг пара на 1 охлаждающей поверхности.

Конденсатные и циркуляционные насосы при поверхностных К. Наиболее простыми лвляются насосы для охлалсдающей воды и

для конденсата. Насосы для охлалодающей воды (циркуляционные) всегда центробежные. Обыкновенно ими приходится всасывать, и поднимать на небольшую высоту значительные количества воды; поэтолгу насосы делают малого диаметра с большой шириной лопаток и с несколькими параллельно работающими колесами. Насос для выкачивания конденсата тоже центробелсный. Если конденсат направляется в теплый яЩик (откуда подается в котел особым насосом), то-конденсатный насос м.б. исполнен как одноступенчатый. Преодолеваемая высота h/ для конденсатного насоса слагается из высоты подачи h конденсата в теплый ящик, высоты 10(1-pjc), расходуемой на преодоление атмосферного давления, и высоты h, теряемой на трение:

h = h+10il-p ) + h. (18>

Электрич. мощность (в РР) для приведения в движение конденсатного насоса:

hk-D

3600 75 ri пэл.

(19>

где ri-механический кпд насоса, ?7э.-кпд. электромотора. Для мощности циркуляционного насоса имеем аналогичную формулу (в №):

где Н-полная высота напора (в м), слагающаяся из следующих частей: -высоты всасывания, - высоты нагнетания, - высоты, теряемой в самом К. (на трение в. трубках К., на потери при входе в К., при поворотах в нанравлении движения воды). Гефер рекомендует брать Н при приблизительных подсчетах равной 5 м.

Водоструйные аппараты. Приборами для откачивания воздуха в паротурбинных установках в настоящее время являются или водоструйные насосы, или пароструйные насосы (элсекторы), или комбинации тех и других. Водоструйный насос системы Вестин-гауза - Леблана изображен на фиг. 8. Насос состоит из рабочего колеса К, сопла d и диффузора D. Вода поступает близко к оси и, пройдя через направляющий аппарат А, идет в рабочее колесо, откуда отдельными струями поступает в сопло и увлекает смесь пара и воздуха, идущую по трубе В. В диффузоре смесь теряет свою скорость и увеличивает давление до атмосферного. В насосе Вестингауза-Леб-лана подвод воды-парциальный;в отличие от этого в насосах Всеобщей компании электричества подвод воды делается по всей окрулс-ности. Теория водоструйных аппаратов дана Пфлейдерером [J. Насосы для конденсата, циркуляционный и водоструйный аппараты в современных турбинных установках приводятся в действие от одного электромотора или от отдельной паровой турбины. 06-

Фиг. 8.

щая мощность, затрачиваемая на конденсационную установку, колеблется в пределах: 1,8-1-5% при свежей охлаждающей воде и 3,74-10% при искусственном охлаждении охлалсдающей воды.

Паровые элеекторы. В последние годы чрезвычайное распространение в качестве приборов для отсасывания воздуха из турбинных К. получили паровые эжекторы. Преимущества их: простота устройства (отсутствие движущихся частей), паделсность в работе и дещевизна. Струя пара, вытекающая с большой скоростью из сопла Л аваля, смешивается со смесью воздуха и пара, выходящей из поверхностного К., и увлекает ее с собою. При этой встрече происходит удар и уменьшение скорости. После смешения смесь попадает в расширяющееся сопло (диффузор), в к-ром происходит уменьшение скорости и возрастание давления. При высоких турбинных вакуумах нельзя достигнуть повышения давления до атмосферного в одной ступени, и применяют двухступенчатые конструкции, часто с промежуточным К. В этом К. охлаждающей водой слулсит конденсат из главного К. Па фиг. 9 изображен двухступенчатый паровой эжектор системы Метрополитен-Виккерс без промелеуточного К. (Е-впуск воздуха, G-первое паровое сопло для свежего пара, Н - первый диффузор, S - паровые соп.та 2-й ступени, KL-диффузор 2-й ступени). На фиг. 10 изобралеен паровой эжектор той же фирмы с промежуточным поверхностным К. Расход пара в эжекторах получается боль-

Фпг. 9.

Фиг. 10.

ший, чем для водоструйных насосов, но недостаток этот уравновешивается другими их преимуществами. Ориентировочный способ расчета паровых эжекторов см. Р,-].

Охлаждающие башни. Охлалсдающие башни (градирни) применяются в тех случаях, когда нехватаст свежей охлаледающей воды. Они представляют собой высокую башню (б. ч. деревянную, но в новых бстьших установках-с лселезным каркасом или же-лезобетониую). На некоторой высоте в эту башню подается теплая вода, к-рая в виде очень мелких капель падает вниз. В башне

создается сильная тяга воздуха; воздух, идущий навстречу воде, охлаждается 1) неносредственно путем конвекции, 2) испарением части этой воды, причем у оставшейся воды отнимается скрытая теплота испарения. На фиг. И представлена деревянная градирня простейшего устройства. Вода входит в градирню на 1/з-1/4 ее высоты и поступает сначала в деревянный главный жолоб и в два распределительных леолоба, а затем через отверстия в распределительных желобах стекает в мелкие желоба и попадает на решетку. Более совершенные железобетонные градирни применяются на больших паротурбинных станциях (Фортуна II, Го льна и др.). Расчет градирен дан Отто Мюллером; в новейшее же время разработан Гейбелем [J, Мерке.тем и др. Потребность в площади для обыкновенных деревяп. градирен определяется величиной от0,8 до 1,3jh2 на 100 кг пара в час.

О конденсаторе электрическом см. Электрический конденсатор.

Лит.: Weiss F. О., Kondensation, 2 Aufl., Berlin, 1910; ) Н о е f е г К., Die Kondensation bei Dampfkraftmaschinen, Berlin, 1925; *) Hiitte, Des Ingenieurs Tasclienbucli, 25 Aufl., B. 1-2, В., 1925- 1926; ♦) В a 1 с к e Н., Die Kondensatwirtscliaft, Mun-chen, 1927; ) Stodola A., Dauipf- u. Gasturbinen, 6 Aufl., Berlin, 1924; ) G u t e r m u t li M. F., Die Dampfmaschjne, B. 1, В., 1928; ) Sim J., Steam Condensing Plant, London, 1925; ) К a у л a P. Дж. и Робинсон И. В., Кондеисац. у становий, пер. с англ., .Ленинград, 1929; ) Evans, Condensation, L., 1928; 1°) Cr е bh а г d t G. F., Steam Power Plant Engineering, 6 ed., N. Y., 1925; ) Geibel C, tiber die Wasserriickkiihlung mit selbstventilierendem Turmkuhler, *Forscliungsarbeiten , И. 242, Berlin, 1921; ) Шмидт К., Конденсация паровых машин и паровых турбин, СПБ, 1912; ) Р а м з и и Л. К., Бюлл. Политехнич. об-ва , СПБ, 1914; ) Д у б б е л ь Г., Паровые машины и паровые турбины, вып. 2, перевод с нем.. Л., 1926; ) Р ад циг А. А., Теория и расчет конденсаторов. Л., 1929; *) Макеев В. А., Метод определения эконом, вакуума, Известия Теплотехп. ин-та , М., 1927, J0 (33); i) его же, Бюллетень Коллектива инженеров МОГЭС , Москва, 1928, б; ) Давидов П. А., Испытание турбогенераторов Нижегор. гос. районной электр. станции, Изв. Теплотехп. ин-та , М., 1926, 10 (23); ) Паровые турбины. Общие нор.мы. Нормы испытания турбогенераторов. Техническ. условия на выполнение турбин чисто хчонденсационного типа. Технич. условия на выполнение конденсациогтых установок поверхностного типа для паровых турбин, Изв. Теплотсхн. ин-та , М., 1928, 3 (36). А. Радциг.

НОНДЕНСАТОРНАЯ АНТЕННА отличается ОТ других антенн небольшими размерами в высоту по сравнению с длиной и шириной ее. К. а. состоит обычно из двух металлич, п-тастин, распололсенных на небольшом расстоянии друг от друга. Таким образом К. а. в действительности является конденсатором. Так как емкость К. а. определяется ее горизонтальной частью, то распределение си.ты тока вдоль вертикальной части равномерно,