Литература -->  Изомерия в производственном цикле 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 [ 70 ] 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163

вое удельное сопротивление К. в нормах VDE принимается fc=550 (в W, °С, см); в англ. нормах В. Е. А. М. А. /е=550 для К. среднего и высокого напряжения и /с=750 для К. ма.10го напряжения. Американцы не дают нормированной таблицы нагрузок и пользуются для вычислений величинами 7с=1 000-i-l 200. Экспериментальные работы [в] показывают, что к для свежеизгото-вленных К. колеблется в пределах от 300 до 1 300. Величина к тем меньше, чем лучше пропитка К.; присутствие влаги его понижает; чем выше t°, тем меньше к. в) Тепловое сопротивление почвы в нормах VDE принято Я=40; англ. нормы принимают Я=180, давая в то же время поправочные коэфф-ты для % содержания в почве влаги и для характера почвы. Величина U варьирует по разным нормам от 40 До 380.

Ф-ла Тейхмюллера приложима к К. нормальной конструкции с круглыми жилами. К. с секторными жилами позволяют увеличить нагрузку на 4-10%. Специальные Н-кабели и S-L-кабели допускают увеличение нагрузки на 15-20%. Исследование теплового поля этих К. было сделано К. Фельдманом р], Ф. Фокком р] и др. Прокладка нескольких К. в одной траншее или в одном канале, а также при других неблагоприятных условиях, уменьшает допустимую нагрузку; поэтому современные нормы вводят таблицы понижения допустимой нагрузки для различных родов прокладки. Интересные исследования влияния нагрева от соседних К. произведены Р. Делакурохм и Л. Русселем Р].

Свойства диэлектрика К.Сопротивление изоляции прежде считалось единственной характеристикой, определяюшей качество диэлектрика К. В настоящее время эта характеристика считается второстепенной, в особенности для К. с пропитанной бумажной изоляцией. Эта характеристика сильно меняется от t°, влажности, времени приложения напряжения и его величины, состава пропиточной массы (в частности содержания гарпиуса), геометрич. ра.з-меров К., а таюке от наличия заряда в диэлектрике. Величина сопротивления изоляции ни в каком отношении к основному свойству К.-прочности на пробой-не стоит.

Потери в диэлектрике. С измерением потерь в диэлектрике К. связана вся новая история развития высоковольтного К. Из исследований ряда экспериментаторов, в особенности М. Гехштедтера [ ,1, выяснилось , что активные потери в диэ.пектри-ке можно выразить ф-лой:

А = aNEcosg}E~g,

(13)

где а--коэфф., зависящийот t° и материала, iNT-7числ0 пер/ск., Е-амплитуда напряжения и 97-угол между током и напряжением при холостом ходе. Величина потерь сильно зависит от t°; характер этой зависимости показан на фиг. 27, где минимум потерь соответствует точке перехода пропиточной массы из густожидкого в жидкое состояние. Абсолютная величина потерь имеет очень скромное значение для К. на напряжение до 20 kV включительно; свыше этого напряжения она может оказывать большое влияте

на нагрев К. и входит заметной частью в общие потери в линии []. До введения точных методов измерения потерь величина cosip, а следовательно, и угла потерь д, считалась постоянной величиной; к такому заключению пришел, напр., в 1910 г. М. Гехштедтер Р]. После работ Гехштедтера в литературе встречались указания на изменяемость cos tp в зависимости от напряжения, но особое значение эти указания получили после работ Кларка и Шенклина рв] и Шенклина и Матсена, опубликованных в 1917-19 гг. Эти исследователи показали, что величина эффективного сопротивления изоляции К. постоянно уменьшается после достижения определенного градиента напрял:ения, который они определили в 1 950 У/мм. Это понижение эффективн. сопротивления объяснялось ими тем, что после достижения известного градиента пузырьки воздуха или газа, заклю-


\-юо

го м> to № so г

Фиг. 27.

ченного в изоляции К., [soo ионизируются, становятся проводящими и пробиваются один за другим. Понижение эффективного сопротивления продолжается до тех пор, пока все пузырьки воздуха не будут пробиты,после чего сопротивление становится опять почти постоянной величиной. Ионизация заключенного в К. воздуха должна вызвать образование озона, азотистых соединений и т. п., а следовательно, и более или менее медленное разрушение изоляции, влекущее за собой гибель К. Теперь по этому вопросу существует обширная литература, и первоначальные взгляды до некоторой степени пбдверглись пересмотру; в частности величина градиента в 1 950 У/мм совсем не имеет того значения, какое ей приписывалось Кларком и Шенклином. Однако, по современным воззрениям характер зависимости cos 9? (коэфф. мощности) или тесно связанной с ним величины tg д от напряжения является одним из важнейших критериев для сулгдения о качестве К., при чем выдвигают требование, чтобы точка ионизации была выше рабочего напряжения К. Здесь следует упомянуть о предложенном голландцами методе исследования К. на ионизацию, как о попытке создать рациональные нормы испытания рэ]. В настоящее время выяснено, что К. нормальной конструкции обладают неустойчивой характеристикой ионизации, вследствие остаточных деформаций свинцовой оболочки после повторных циклов нагрева током и вследствие присутствия прокладки меяеду жилами, где легко образуются воздушные мешки. Этим определяется для таких К. верхняя граница рабочего напряжения в 25-30 kV. Значительно более устойчивыми характеристиками обладают одножильные К., S-L-кабели и особенно Н-кабели, благодаря экранирующему влиянию металлизированной бумаги []. Схе-матич. картина поведения разных К. при снятии характеристик ионизации показана на фиг. 28. Здесь кривая А представляет типичную характеристику зависимости коэфф.



мощности от напряжения для трехфазного К. нормальной конструкции; в точке а начинается ионизация. Кривая В представляет характеристику ионизации того же К. после нагрева и последующего охланедения до пер-, воначальной t°; видно, что ионизация начинается (Ь) при меньшем напрялении и проходит более энергично; в точке d ионизация закончена, кривая повышается с меньшим уклоном, характеризующим ионизацию мелких пустот. Кривая С представляет типичную форму характеристики ионизации Н-кабеля, в котором обычно нет начала ионизации до очень высоких напряжений. Кривая D-характеристика того же Н-ка-

COSf)

в ьу ; j

-йОЮ

А \ \ ; 1

D \ ; ;.J

0 S

Ю с 15 Ж 2S j(V\

Фиг. 28.

беля после нагрева и охлаждения. Кривые А и В представ.яяют примеры неустойчивых характеристик, кривые С и D-устойчивых.

Электрическая прочность на пробой. Испытания К. напряжением наиболее важны при определении пригодности данного куска К. Однако, до сих пор в нормировании испытательных напряжений и условий испытания имеются глубокие разногласия, вызываемые поведением К. под напряжением и трудностью нахождения критерия для суждения о качестве и надежности К. в эксплоатации по результатам его испытания напрял;ением. Совершенно обычное явление, что К., выдержавший очень серьезные испытания на з-де, пробивается при относительно низких рабочих напряжениях в эксплоатации. На величину пробивающего напряжения оказывает влияние род тока, частота, форма кривой напряжения, время выдержки под напряжением. Ф, В. Иик для отношения Е пробивающего напряжения (при длительно приложенном напряжении) к моментальному дает ф-лу:

(14)

где Т-время в ск., а-постоянная для данного типа К. Под моментальным пробивающим напряжением понимается такой пробой, когда К. пробивается в 30 ск. или менее. По В. Дельмару и К. Ф. Гансену р ], для америк. К. а=0,42. Если в ф-ле Пика принять Т=оо, то =0,42, т. е. величина, при к-рой К. никогда не пробивается, выражается 42% от величины моментального пробоя. В действительности практика этого вывода вполне не оправдывает, т. к. с течением времени при высоком напряжении начинают действовать другие факторы, разрушающие изоляцию (ионизация, влияние внутреннего вакуума, деформация свинцовой оболочки и т. д.). В настоящее время в Америке усиленно разрабатывается типовой метод испытания К. на ускоренный срок службы путем испытания К. приложением различных напряжений, при чем определяется характеристика напряжение-время . На фиг. 29 приведена схема характеристик, получаемых при такого рода испытаниях, заимствованная у Ф. М. Фармера рэ]. Прямая М представляет рабочее напряже-

ние, на к-рое предназначен К., линии а и Ъ-испытательное напряжение. Если в К. имеется слабое место, к-рое в зависимости от времени приложения напряжения давало бы кривую то К. при прилолеении умеренного испытательного напряжения а был бы пробит. Если дефект менее интенсивен, так что он дает характеристику напряжение- время в виде кривой В, то испытательное напряжение а не обнаружит его в у времени, испытательное же напряжение Ь исключило бы его моментально. На кривой С показана характеристика другого возможного повреждения. Ка-

время

Фиг. 29.

бель без дефектов может иметь характеристику Е или .D; первая, конечно, предпочтительнее, поэтому лучшие кабели должны иметь возможно более плоскую характеристику напряжение-время . Попятно, что испытания эти требуют значительного расхода испытуемого К. имогут производиться только как типовые.

За последнее время обращено внимание на появление внутреИнего вакуума в К. как на причину пробоев, в особенности в длинных линиях. В. Дельмар р] указывает, что вследствие примерно в 10 раз большего коэфф. теплового расширения у пропиточной массы по сравнению с металлами К. при изменениях t° с 20 до 0° объем пропиточной массы сократится на ~ 2,5%, т. е. при 400 фт. длины К. ок. 10 фт. д. б. полностью освобождены от массы. Это обстоятельство влечет за собой образование в К. внутреннего вакуума; отсюда-возникновение ионизации и сокращение срока-службы. В этом направлении имеется в настоящее время ряд интересных работ, напр.: В. Н. Эдди П Т. Ф. Петерсена р*], А. Сму-рова и Л. Машкиллейсона [, з] и др. На основе понятия о внутреннем вакууме получили распространение муфты с консерваторами, принимающие в себя масло- при нагреве К. и отдающие его обратно во время охлаждения. Имеются даже примеры повышения рабочего напряжения пролол-сенных линий путем введения консерваторов. Успех К. сист. Пирелли в значительной степени основан на устранении возможности появления внутреннего вакуума. Это же явление объясняет причину появления большинства пробоев в зимнее время и в ранние утренние часы, когда нагрузка бывает очень небольшой.

Америк, стремления получить К. с наименьшими потерями и устранить наиболее подверженную разложению при t° 80-120° составную часть пропиточной массы-гарпиус-повели к выяснению еще одной, ранее неизвестной причины пробоев, а именно образования т. и. воска X Р , ]. Оказалось, что при отсутствии гарпиуса пропиточная масса довольно легко образует более плотное вещество-воск X, которое, будучи хорошим диэлектриком, дает, однако, повод к образованию пустот и ведет к пробою К. Воск X образуется гл. обр. в присутствии



сильного электрич. поля; массы с примесью канифоли менее склонны к его образованию. vCm. Муфты кабельные, Электрические измерения.

Лит.: ) Войнаровский П. Д., Теория электрич. кабеля, СПБ, 1912 (устарело); )Б р и к Г., Провода и кабели, Берлин, 1923; *) А л е к с е е и к о-Сербин Т. М., Технология электропроводов и кабелей, М., 1928; *) в а u г С, Das elektrische Kabel, 2 Aufl., В., 1910; ) В e a v e г С. J., Insulated Electric Cables, part 1-Materials a. Designs, L., 1926; ) D e 1 M ar W. A., Electric Cables. Tlieir Design, Manufacture a. Use, N. Y., 1924; ) R u h 11 n g T. C, Underground Svstems for Electric Light a. Power, N. Y., 1927; ) M e у e r E. В., Underground Transnu,s-sion a. pistribution for Electric Light a. Power, N. Y., 1916; ) Stobbings Gr. W., Underground Cable Systems, L., 1929; ) Wachter M., Die Fabri-kation d. Gummidrahte u. Kabel, В., 1911; ) M a t-this A. В., Des essais des lils et cables isoles au caoutchouc,P.,1923; ) Apt R., Isolierte Leitungen u. Kabel, 3 Aufl., В., 1928; ) L u d e w i g P., Auskunfts-buch f. Kabeltechnik, T. 1, Lpz., 1925; ) Klein m., Kabeltechnik. Die Theorie, Berechnung und Herstellung d. elektrischen Kabels, Berlin, 1929; ) Яковлеве. A., Современное ра.звитие подземных кабельных сетей, Электричество , М.-Л., 1924, 1, стр. 14; ) Б р а г и и С. М., зб-киловольтный трехфазный кабель для Ленинграда, там же, 1925, 1, стр. 13; ) его ж е, К расчету трехфазного электрич. кабеля, там же, 6, стр. 288; ) е г о ж е, Тепловой расчет кабелей сильного тока, там же, 1927, 4, стр. 120; ) Смуров А. А. и МашкиллейсонЛ. е., Исследование влияния внутреннего ва1ума и ионизации на срок службы изолированных бумагой высоковольтных кабелей, там же, 1928, 4; 2°) Лебедев

B. Д., К расчету трехфазного кабеля, там же, 1926, 2, стр. 90; ) его ж е. О величине допустимых потерь в диэлектрике кабеля, там же, 1926, 11, стр. 465- 4 78; ) Г ар ш к о в П. Н., К вопросу о наденшости высоковольтных кабелей в эксплоатации, там же, 1928, 17-18, стр. 378; ) его ж е. Современное состояние техники кабелей высокого напряжения, там же, 1929, 11-12; ) Л и а н д е р Р. Р., Кабсль-нре производство за десятилетие после революции, там же, 1927, 11, стр. 401; ) Ч е р н ы ш е в А. А., Явления, наблюдающиеся в 35-киловольтном кабельном кольце г. Ленинграда, там же, 1928, 4; ) С о-кольский Н. М., К вопросу о стандартизации трехфазных кабелей, там гке, 4. стр. 210; ) Junius Р., ETZ , 1928, Н. 2, р. 59; ) J и п i и s Р., ibid., Н. 16,р. 604; ) F i s с h е г H.W., Electrical World , N. У., 1926, v. 87, р. 195; >) М й I 1 е г Н., ETZ ,

1926, Н. 6-9, р. 145; ) М til 1 е г Н., ibid., И. 51, р. 1508; ) М й 1 1 е г Н., ibid., 1927, Н. 12, р. 388; ) D u п s h е а t h P. а. Т u n s t а 1 1 Н. A., .ТА1ЕЕ , 1928, v. 66. p. 280; ) Ludin A., ETZ , 1926, H. 39, p. 1143; ) S i 1 b e г in a n n S., ibid., H. 45, p. 1339; ) H z m, ibid., 1927, H. 8, p. 243; ) К i r с h E.. AEG Mitteilungem, 1926, H. 3; ) Walter-E r s t 0 r f f. ETZ , 1922, H. 32; ) M e r с ) e r E., JAIEE , 1927, v. 65, p. 199; ) D u n s h e a t h P., ibid., v. 65, p. 469; ) Konstantinowsky, EuM.>, 1927. H. 52, p. 661; ) Fuchs A.. Z. d. VDI , J927, B. 71, 29, p. 1014; ) I о r С h 1 0 P.. Emanue-li L., Clark \V. S., Kehoe A. H., Schaw C. H., No e J. B. a. R о p e r D. W., JAIEE , 1928. p. 118; ) A t к i n s 0 n R. W., Ргос. A.I. E. E. , 1919, v. 38, p. 815; ) M i d d 1 e t 0 n W. I., D a w e s

C. L. and Davis E. W., JAIEE , 1922. p. 572; )DeutschW., <ETZ , 1911,p. 1175; *) Fernie F., Insulating Materials, ВЕАМА , L.. 1920. p. 224; ) Hoover P. L., JAIEE>.-, 1926, p. 824. 1927, p. 70; ) D 0 n a I d m. S i m 0 n s, ibid., 1923, p. 525; ) T e i с h m u 11 e r J., ETZ . 1904, p. 933, 1907, p. 500; ) D e 1 a с 0 u r R. et R u s s e I L., RGE .

1927, t. 21. p. 943; ) Feldmann C, ETZ . 1922, H. 51; ) F о С к V.. Archiv f. Elektrotechnib, 1926, B. 16, p. 332; ) D i e t e r 1 e R. u. E g g e-1 i n g G.. ETZ , 1924, H. 50, p. 1366; ) D r о s t e H. W.,ibid., 1927, H. 24, p. 841; ) W i s e m a n R. S., JAIEE , 1923, v. 42, p. 165; ) H i r s h f i e I d C. F., Meyer A. A. a. С о n n e 1 1 L. H., Electr. World*, N.Y., 1927, v. 90, p. 987: ) Del Mar W. A., David-sen W. F.a. Marvin R. II., JAIEE , 1927, p. 1002; ) Del Mar W. A. a. H a n s e n C. F., ibidem, 1924, p. 950; ) H e n t s с h e 1 L., Archiv f. Elektro-technik , В., 1925. В. 15, p. 138; ч) Whitehead J. В., Electrical World , 1926, v. 87, i; ) Stein-metz Ch. P., .ТА1ЕЕ , 1924, p. 524; ) Gils on E. G., Elect.rical Woiid , 1926. v. 87,p. 297; ) Ema-nuelj L., Ibid., 1927, B. 90, p. 601; ) Whit ehea d J. B. a. Hamburger F., .1А1ЕЕ , 1927,-p. 939; ) Whitehead J. В., ibid.. 1926, p. 1225; ) White-

he ad J. В., Konwenhoven W. B. and Hamburger F., ibid., 1928, p. 565; *) Davis E. W. a. E d d у W. N., ibid.. 1929. p. 52; ) F a r-m cT F. M., ibid., 1926, p. 454; ) R о p e г D. W. a, H a 1 p e г i n H., ibid, p. 505, 1157; ) R i 1 e У Т. N.. Electrical World , N. Y., 1928, v. 91, p. 137; ) D e 1 M a r W. A., .ТА1ЕЕ , 1926, p. 627, 1009; ) S m о u-roff A. a. MashkilleisonL., ibid.. 1928, p.29; *) P e t e r s e n T. F., Electrical World ,N. Y.,

1927. v. 90, 21; ) E d d у W. N.. ibid., 1928, B. 91, p. 701; ) R i 1 e у Т. N. a. S с о 11 Т. R., JAIEE ,

1928, v. 66, p. 805; ) Hochstadter M., ETZ , 1910, H. 19-22; ) H б с h s t a d t e г M., ibid., 1922, H. 17; jStaveren J. C, Ibid., 1924, H. 8-9; ) В i r n b a u m H. W., ibid.. H. 12, p. 229; Planer v., EuM)>, 1928, H. 38, p. 936; ) Dawes Ch. a. H 0 о v e r PI.. JAIEE , 1926, p. 336; ) L о n g R. J. a. H 0 0 к e R. G., Electrical World*, 1927, v. 90. p. 57; ) R e p 1 о g e D. E. a. В u г к h о I d e r T. M., ibid., 1926, v. 88, p. 845: ) К a s s о n C. L., JAIEE , 1927. p. 963, 1065; ) В о r m a n n E. u. S e i 1 e г J., ETZ . 1925, H. 4. p. 114; ) В о r m a n n E. u. S e i 1 e r J., ibid., 1928, H. 7, p. 239; ) С 1 a r к W. S. a. S h a n к 1 i n G. В., Transactions of the Amer. Institute of Electr. Eng. , N. Y., 1917, v. 36, p. 465: *) S e m m A., Archiv f. EIektrotechnik , В., 1920, В. 9, p. 30: °) M e u r e г H., Проспект фирмы Felten u. Guillaume; ) M e u r e r H., Hochstspan-nungstagung Essen, 6 Vortrage, hrsg. v. Elektr. Verein d. Rheinisch-Westiaiischen Industriebezlrks, 1926, p. 47; ) V 0 g e I W., Ztschr. 1. techn. Physik , Lpz., 1927, 11; ) Kar!swerk-Rundschau ,Kuln-Miihlhausen, 1927, 2; *) D a w e s C. L., R e i с h a r d H. H. and Humphries P. H., JAIEE , 1929, /, p. 3; ) V. H.. EuM.>, 1925, H. 25, p. 491; ) F t t, <.ETZ , 1925, II. 45, p. 1700. B. Лебедев

Кабель связи. Классификация и конструкция К. связи.

К. свя.и, служащие для передачи телеграфных знаков или человеческой речи при помощи электрич. энергии из одного пункта в другой, делятся на две основные группы: а) телефонные и б) телеграфные. Электрич. энергия телефонного разговора передается по двум проводам (по паре игил); поэтому конструкция телефонных К.-парная. Электрич. энергия телеграфной работы передается по одному проводу, другпм проводом сяужит земля; поэтому конструкция сетей телеграфных-одножильная. В табл. 4 указаны главнейшие виды К. связи.

Телефонные кабели городских сетей. Применяющиеся в СССР городские телефонные К. имеют следующую конструкцию. Каждая жила К. состоит из медной проволоки, изолированной бумажной полоской так, чтобы между проволокой и бумагой образовался воздушный промежуток. Поверх бумажной изоляции накладывается редкой обмоткой хл.-бум. пряжа для предупреждения раскрывания изоляции. Две изолированные жилы скручиваются вместе, в пару с шагом крутки не более 250 мм. Обе жилы одной и той же пары должны отличаться одна от другой цветом изолирующей бумаги, при чем одна жила должна иметь цвет натуральной бумаги, а другая-красный. Для возмоншости отделения пар одна от другой, каледая скрученная пара имеет сверху наложенную редкой обмоткой хлоп-чатобум. нитку. Все пары д. б. скручены в К. так, чтобы в каждом повиве была одна счетная пара, в к-рой изоляция одной жилы имеет синий цвет, вместо красного. Направления скрутки отдельных повивов К. должны итти в противоположные стороны. Поверх калгдого повива накладывается редкой обметкой хл.-бум. нитка, чтобы можно было разделить отдельные повивы при разделке концов кабеля. К. на 50 пар должны



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 [ 70 ] 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163