Литература -->  Изомерия в производственном цикле 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 [ 69 ] 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163

холодная прессовка. Первый способ, самый старый, теперь редко применяют. В этом способе на обмоточных машинах, аналогичных вышеописанным, медная луженая жила обматывается одной или несколькими прока-ландрованными и разрезанными на кружки резиновыми лентами и сверху обматывается прорезиненной лентой. Схема горячего пресса (шприц-пресса) изображена на фиг, 22, а на фиг. 23 дана головка пресса (в к-ром, однако, опрессовываемая проволока проходит не через шнек, а перпендикулярно к нему). Резиновая смесь в форме колбасок или лент закладывается в отверстие а и затем



Фиг. 22.

Фиг. 23.

вращающимся шнеком с подается в кольцевое отверстие между дорном Ь и матрицей т. Опрессовываемая проволока d под действием тягового аппарата проходит через полый шнек в кольцевое отверстие, где покрывается резиновой оболочкой. Пространства е обтекаются или паром или водой для регулирования i° смеси. Головка к может вывинчиваться для смены дорна и матрицы. В головке на фиг. 23 дорн можно центрировать винтами р. На шприц-прессах можно накладывать изоляцию только в один слой, т. к. при вторичном опрессовании трудно получить изоляцию, к-рая не расслаивалась бы. Для изоляции в два и более слоев служат продольные (или холодные) прессы. На этих прессах проволоки проходят через одну, две или три пары вальцов, подобных изображенным на фиг. 24; к этим же вальцам с кружков подходят сверху и снизу две резиновые ленты, к-рые вальцами плотно прижимаются к проволокам и одновременно простым давлением склеиваются и режутся.

Обмотку прорезиненной лентой провода получают б. ч. на особых лентообмоточных машинах, а иногда на обмоточных аппаратах, пристроенных к продоль-Фиг. 24. ному прессу. Вулканизации провода подвергаются уже после обмотки прорезиненной лентой в особых котлах, т.н. вулканизаторах. Вулканизатор представляет собою котел со змеевиком, в к-ром на железных барабанах, на больших железных та-ре.тках или в бухтах закладывается подвергающийся вулканизации провод; через котел проходит пар при дав.71ении 40 - 45 фн/дм. Время вулканизации зависит от состава резиновой смеси.

Необходимая для покрытия изоляцией резиновая смесь доставляется из резинодела-тельного отдела з-да, являющегося в виду особенности предъявляемых к изоляционной резине требований необходимой принадлежностью каждого кабельного з-да, выпускающего резиновые провода и К. В суще-


фиг. 25.

ственном оборудование этих отделов не отличается от оборудования резиновых з-дов.

Сушка и пропитка. Процесс сушки и пропитки К. является одной из наиболее ответственных операций, определяющих качество диэлектрика К. Как сушка, так и пропитка ведется обычно в одной и той же аппаратуре. Схема одной из таких установок дана на фиг. 25. Изолированный К., намотанный на железные барабаны А или смотанный в специальные железные корзины, погружается в вакуум-аппарат В, где он в течение некоторого времени (обычно 1-2 час.) нагревается, благодаря паровому змеевику (или рубашке), имеющемуся в аппарате. После этого при помощи насоса С воздух эвакуируется, а К. продолжает нагреваться под вакуумом. Продолжительность процесса сушки в зависимости от вакуума,.толщины изоляции, веса бумаги, степени сушки и от установившихся методов з-да колеблется в весьма широких пределах: от полного отсутствия сушки до 6 суток, обычная же продолжительность-от 24 часов до 3 суток [65,67]. Контроль сушки почти всегда производится при помощи конденсатора в путем наблюдений за выходом конденсата и наличием росы в смотровом стекле конденсатора. Для получения вполне удовлетворительного кабеля требуется очень высокий вакуум; лучшие з-ды в настоящее время достигают практически абсолютного вакуума (до 1-2 мм Hg и ниже), употребляя при конце процесса насосы почти лабораторного типа. После окончания сушки К, немедленно пропитывается путем открытия вентилей, дающих доступ пропиточной массе в вакуум-аппарат из сборного тенкса D (пропитка под вакуумом). Процесс пропитки б, ч, ведется так: несколько часов (2-4 ч.) после впуска пропиточной массы К. продолжает обогреваться, а затем пар закрывается, и К. или остывает в том же котле или же переносится в другой холодный котел с массой, где он и остывает. Темп-ры как сушки, так и начала пропитки колеблются в пределах 1104-130°. Хорошо сделанный К. должен опрессовываться свинцовой оболочкой, будучи охлажденным до 4-6° выше окружающей Г (некоторое превышение требуется для устранения отпотевания). Если это не сделано, то вследствие теплового сокращения объема массы, К. получит внутрь воздух. Описанный ход сушки и пропитки иногда значительно усложняется, а именно: применяется нагрев жил током или электризация постоянным током высокого напрялсения, а также продувание углекислотой или другим нейтральным газом, для того чтобы газовые включения, почти неизбежные в К., не содержали кис-.яорода и т. п.

В последнее время для установления режимов сушки и пропитки К. применяется способ контроля путем электрич. измерений емкости или угла потерь во время самого процесса. Характер кривых, получающихся




при таких измерениях, дан на фиг. 26 Р ]. Подобного же рода немецкие исследования описаны П. Юниусом ]. Освинцевание и бронирование К. делается так же, как телефонного К.

Теория К. Самоиндукция К. играет для высоко-вольтньгх К. незначительную роль. Коэфф. самоиндукции при норма.яьных частотах м. б. для трехфазного скрученного К. вычислен из ф-лы:

L = Z (о ,05 + 0,46 Ig ) 10-8 Я/км , (3)

где D-расстояние между центрами проводящих жил К., d-диаметр проводящей жилы и I-длина каждой жилы на 1 км.

Емкость К. Емкость одножильного К. на 1 длины высчитывается по ф-ле:

Фиг. 26.

4,6 Ig -

F/KM,

где R-внутренний радиус свинцовой оболочки, г - радиус проводящей жилы, е - диэлектрич. постоянная. Рабочая емкость трехжильного К, при трехфазном токе м. б. вычислена по ф-ле:

С = г7туа~Шл F/KM , (5)

9-4,6lg

3d (П<-йГ

где R-радиус свинцовой оболочки, d-расстояние от центра К. до центра проводящей жилы, г-радиус проводящей жилы, е- диэлектрич. постоянная (для пропитанной бумажной изоляции в пределах 3,0-4,2). Если все провода будут находиться при потенциале одного знака (напр. грозовой разряд), емкость будет:

го =--- °дв-. (6)

s-3(V-Ф-лы (5) и (6) могут давать ошибку до 10%.

Между частичными емкостями трехфазного К. и емкостью при трехфазном токе имеются следующие соотношения: емкость провода относительно двух других и свинцовой оболочки = Cio+2Ci2, емкость 3 проводов относительно свинцовой оболочки = ЗСю, емкость при трехфазном токе = Сю-Ь ЗСг где - емкость одного провода относительно свинцовой оболочки, (7i2-емкость.одного провода относительно другого. Отсюда для вычисления емкости при трехфазном токе необходимо сделать 2 измерения, а именно: емкости одной жилы относительно двух других и свинцовой оболочки и емкости 3 жил относит, свинцовой оболочки, откуда вычисляется ем1ость при трехфазном токе.

Различают: а) статич. емкость, получаемую при помощи измерения методом сравнения при постоянном токе, б) эффективную емкость, получаемую вычислением из отсчетов по амперметру и вольтметру при переменном токе, в) действительную емкость, получаемую при переменном токе из отношения свободного заряда Qx к Еах при обработке осциллограмм тока и напряжения [ ]. Для t° К., не превышающих t° перехода пропиточной массы из густого в

т. э. т. IX.

разжиженное состояние (ок. 40°), величхшы действительной и статич. емкости близко совпадают; при более высоких i° величина статич. емкости быстро возрастает, действительная емкость при этом на 4-5% уменьшается, вследствие уменьшения диэлектрич. постоянной. Эффективная емкость, практически наиболее валяная, в высокой степени зависит от формы кривой тока. При синусоидальной форме эта емкость хорошо согласуется с действительной емкостью, при си.яьно заостренных формах кривой тока эффективная емкость увеличивается (увеличение может достигать 50%), при тупых формах, наоборот, уменьшается.

Электрич. напряженность изоляции одножильного кабеля. Из фиг. 9 видно, что электрич. поле одножильного К. обусловливает неодинаковую напряженность разных слоев изоляции; наиболее напряженными получаются слои, непосредственно прилегающие к проводящей жиле. Классической ф-лой для расчета максимальной напряженности изоляции у поверхности провода является ф-ла О Тормена:

-5 Y/MM,

2,3 rig-

где <5-градиент потенциала у поверхности провода, V-разность потенциалов между жилой и свинцовой оболочкой, R-радиус К. под свинцом, г-радиус проводящей жилы. При заданных д я v можно из этой ф-лы найти г, к-рому соответствует минимальный

R, а именно: при = этот R будет теоретически наивыгоднейшим. Градиент принято выражать в эффективных V. Формула О Тормена выведена в предположении, что проводящая жила имеет поверхность гладкого цилиндра, в действительности яе она большей частью скручена из нескольких проволок. Формула, учитывающая увеличение градиента от проволочности жилы, дана В. Дейтшем

0.4343 13 А

где V-число проволок в верхнем слое мед-1 + sin

ной ЖИЛЫ, а А =--. При К. с нор-sin-

мальным числом проволок поправка на проволочность жилы достигает 25-30%; поправка тем выше, чем тоньше проволоки. При обьгчных расчетах, однако, эта поправка включается очень редко, ибо практически важно получить лишь сравнимые результаты.

Опыты с пробоем К. не подтверждают полностью ф-лу О Тормена; а именно: установлено, что при малых диам. проводящих лсил пробивающий градиент пслучается более высоким, чем при больших. В связи с этим имеется ряд предложений изменений этой ф-лы. Прежде всего нужно упомянуть теорию минимальной напряженности Фер-ни согласно которой пробой между кон-центрич. электродами зависит не от максимального градиента у поверхности провода, а от минимального-у слоев, непосредственно прилегающих к свинцовой оболочке,



при чем допускается, что часть диэлектрика около пробоя м. б. перенапряжена выше своего предела электрич. прочности. Формула О Тормена в этом случае преобразовывается таким образом:

2.3J? Ig - Г

Продифференцировав эти выражения по R и приравняв производную нулю, получим: = е = 2,72, т. е. минимум минимальной напряженности для всяких напряжений получается при известном соотношении диаметров провода и изолированного К, Т. о., с точки зрения этой теории увеличивать толщину изоляции выше известного предела не только не выгодно, но даже вредно. Контрольные опыты не подтвердили и этой теории, и был сделан еще ряд попыток найти более правильную зависимость. Укажем на последнюю работу в этом направлении П. Л. Гувера [s], к-рый, исходя из теории и экспериментальных работ К. В. Вагнера об электрич. пробое, дал для градиента напряжения следующее выраление:

о 2 я 175 г 7

=4я г + 0,1Р (10)

где г-радиус провода, а /-ток в тА через ди.электрирс К. на 1 сл длины. Согласно этой теории, распределение градиента вдоль радиуса К. зависит от материа.та диэлектрика и от приложенного напряжения, при чем максима.пьный градиент совпадает с поверхностью проводящей жилы только при нижних напряжениях, а при пробое максимальный градиент получается приблизительно в центре, посредине между жилой и свинцовой оболочкой.

Электрическая напряженность изоляции трехфазного К. Формулы для вычисления градиента напряж;ения трехфазного К. нормальной конструкции не м. б. выведены так же легко и просто, как для одножильного К., и их приводится выводить с некоторыми допущениями, обусловливающими часто большие ошибки. Существует ряд таких формул, дающих очень несходные ]jc3y.TrbtaTbi. Наиболее наделсной и простой ф-лой является ф-ла В. Аткинсона выведенная путем экспериментального исследования поля трехфазного К.:

S. 0,43411

]/з rig

/з- г

где V-менодуфазное напряление, d-толщина изоляции между жилами, г-радиус провода, 6-градиент напряжения у поверхности провода в точке, лежащей на линии, соединяющей центр провода с центром К., где градиент получается максимальным. Поправка на проволочность жилы в формулу Аткинсона не включена; величина этой поправки по его опытам близко согласуется с результатами вычислений из формулы Дей тша. В виду неоднородности строения диэлектрика трехфазного К. и возникающих тангенциальных напряжений изоляции, пробойные градиенты трехфазного К. нормальной конструкции б. ч. получаются меньше, чем у одножильного К.

Расчет градиента напряжения трехфазных К. специальных конструкций - Н-кабеля, S-L-кабеля сводится к расчету одножильного К. Величина допускаемого градиента в К. на большое напряжение из-за ограниченности наружных размеров неизбенсно берётся более высокой, чем у К. на малое напряжение, в к-рых толщина изоляции обусловливается главн. обр. механич. прочностью самой изоляции. Толщины изоляции К. по нормам VDE подсчитаны так, что градиент напряжения нигде не превосходит 3 ООО YgffJMM (для 25 kV рабочего напряжения); для К. в 6 kV градиент не превосходит 1 850 YJMM. Для К. на высшее напряжение эти величины значительно больше; напр., одножильные К. для кольца вокруг Парижа, работающие при 60 kV между фазами, имеют градиент 4 350 У/мм За границей фирмы часто гарантируют пробойный градиент: в Америке-15 кУ/мм, в Германии-20 и даже 25 кУ/жж. Повышение градиента в высоковольтных К. должно компенсироваться улучшением качества изоляции как путем выбора соответств. сырья, так и методом фабрикации и конструкцией К.

Нагревание К. Нагрев К. при работе обусловливается теплом Джоуля, потерями в диэлектрике, в свинцовой оболочке и броне. Для К. на напряжение до 25 kV потери в диэлектрике играют незначительную роль; потери в свинцовой оболочке и броне могут иметь значение только для одножильных К. при переменном токе, поэтому расчет допустимой нагрузки для К. нормальной конструкции ведут поф-леТейх-мюллера (или по ее видоизменениям), учитывающей 10 ль ко тепло Длоуля р ]. В общем виде эта ф-ла гласит:

, b.Da ГУЛ 4i

где I-допустимая нагрузка в A на каждую жилу; п-число проводящих жил в К.;

-удельное сопротивление в ft материала проводящей ншлы, отнесенное к 1 лг и 1 mja? при Г, соответствующей повышению на т° над окружающей Г; Q,-площадь поперечного сечения в мм?-; к-удельн. тепловое сопротивление К. в электрических единицах (разница в °С мелоду противоположными сторонами см, вызывающая переход 1 W тепла); Я-то нее для почвы; I-глубина прокладки в мм;

Dh + (Tl - 1) De

Dj-диам. круга, описанного из центра К. касательно к наружным поверхностям проводящих лсил, в мм; -внешний диам, К. в мм; и -внутренний и наружный диам. свинцовой оболочки Ъ мм; Dg и - внутренний и наружи, диам. железн. брони в мм; Dg-диам. проводящей жилы в лш.

В практике нормирования нагрузки входящие в ф-лу величины принимаются в следующих пределах, а) Рабочая t° принимается от t=85°-E, где Е-kV рабочего напряжения (в америк. нормах А, I. Е. Е.), или до 15°+25°=40° (в герман. нормах VDE), Англ. нормы В. Е. А. М. А., принимают f°=60° и 50°, русские ВЭС-50°. б) Теплот



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 [ 69 ] 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163