Литература -->  Изомерия в производственном цикле 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 [ 67 ] 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163

(однопроволочными или многопроволочными) круглыми жилами (торговые марки САН, СГН, СБН и др.)> б) с полыми круглыми жилами (исключительно специальные конструкции) и в) с секторными или сегментными жилами (торговые марки САСН, СГСН, СБСН и др.). Кроме того, К. разделяются по роду применения, конструкции, роду защитных оболочек, металлу проводящих жил и т. п. Сводка этих различий дана в табл. 1.

Конструкция К. Проводящая жила (теория скруток). Проводящая жила К. мелкого сечения делается как одно-проволочной, так и многоцроволочной, а К. крупных сечений, начиная с 16 мм (иногда с 25 ммуш выше всегда делается многопро-волочнрй. Число проволок или их наибольший диаметр устанавливаются Специальными нормами или .стандартами, в зависимости от требуемой степени гибкости К. Отдельные проволоки проводящей ж;илы обязательно д. б. Скручены между собой, во избежание выпирания проволок при изгибах. Различают два рода скруток: а) дикая (или шнуровая) скрутка и б) правильная скрутка. Первая преимущественно применяется для осветительн. шну-

меняются 4 основные формы правильной крутки (фиг. 1); различающиеся числом проволок в центре. Отдельные слои (п о в и в ы) проволок крутятся в противоположные стороны. Общее же прави.яо правильной крутки круглых жил из круглых проволок заключается в том,что число проволок каждого слоя на 6 больше числа проволок предыдущего слоя за исключением первого цовйва вокруг центральной проволоки в форме I, где увеличение равно 5 (для прямоугольной литцы соответствующее увеличение равно 8, в секторных также можно принимать 6). Строго матёма; тически это правило неверно, но оно пригодно длявсех случаев практики, Основнью конструктивные данные и ф-лы правильной крутки собраны в табл. 2. Из этой таблицы видно, что наиболее выгодной является форма 1,а наименее выгодной-форма III. I


Фиг. 1.

Табл. 2.-Основные конструктивные данные и формулы п р а в и л ьно й к р ут кй.

z=fl-(n-l) = Z = Зп (п - 1) + 1 = D = (2n-l)d = 3n(n-1)4-1

(B %)

2 6 7

3d 78

3 12 19

18 37

5 24 . .61 9d

6 30 91 lid

7 .36 127 ;13d -

75

й :

ее. о

z = 6n - S =

Z = 3n -=

J)==.(2n + 0,15)d =

3 n* 4, (n + 0,08)

(B %)

1 3 3

2,15d 64

9 . 12 4,16d

3 15 27 6,15d

21 48 8,15d

5 27 75 10,15d

33 108 1245d

39 -147

74

>

св S Р< О

Tl =

z = 6n --2 =

Z = Tl(3n + l) =

D=(2n + 0,4)d = n (3n + 1)

4(n + 0 )

. (B %)

1 4 4

2.4d 69

2 10 14 4,4d

3 16 30

6,4d 73

.4 22 52

8,4d 74

5 28 80 10,4d

6 34 114 12.4d

7 40 154 -

i4,4d:

.-75 j

>

се

z = 6n - 1 = z = n (3n + 2) = D =(2n + 0,7)d =

2,7d

2 11 16 4,7d

3 17 33

6,7d

- 56 8.,7d

5 29 85 10,7d

6 35 120 12,7d

7 . 41 161 14,7(Г

n(3n -f 2) * (2n + 0,7)

(B %)

75 -

п-число повивов; z-число прополок п-го ряда; z-число проволок в жиле; D-наружный диам. жилы; li-диам. отдельной проволоки; коэфф. заполнения (отношение суммы сечений проволок к площади круга, описанного вокруг жилы).

Формула для 2 в данном случае не дает правильной величины, это является исключением (см. также указание в тексте).

ров и только при тонких проволоках (обыкновенно не вьппе 0,30-0,35 жл*); при этой крутке проволоки в любом числе (иногда 100 и более) Свиваются вместе в одну сторону. Жила при этой крутке не получает в сечении геометрически правильной формы круга, механически непрочна и требует для дальнейшей обработки обмотки пряжей или бумагой. Для правильной крутки число проволок определяется геометрич. соотношениями и д. б. вполне определенным. При-

Жилы для гибких кабелей, требующие бень большого числа проволок, при крупных сечениях крутятся из отдельных стренг, пред]варительно скрученных из нескольких проволок. Коэфф-т заполнения Для таких жил особенно; невыгоден, т. к. он. получается как произведение соответствующих коэффициентов для стренги и жилы. Поэтому иногда применяют [] скрутку Таких жил со вкладньши проволоками (фиг. 2). В целях экономии в размерах иногда отступают



ЕАВШЛВ.

от принципа скрутки повивов в разные стороны (только при мягко отожженной медной проволоке) и крутят все проволоки в одну сторону. На фиг. 3 дан подобный пример для 1прОволочной Скрутки. В этом случае требуется составление жилы из жроволок 3 различных диам., но взамен получается сокра* щение нарулного диаметра жилы прибли зительно на 5%; на такую же величину со* <сращаетея и вес оболочек К. Шример комг бицации скрутки в разные стороны со скрутг кой в одну сторону дает фиг. 4, где проволо ки а скручены в одну сторону с проволоками Ь, а проволоки с-в сторону, ПPQTИB0 положную проволокам й.;Назначение этой

конструкции ИC

кусственное новы-шениедиам. провода для снижения


Фиг. 2.

,Фиг, 3.

напряженности поля

[30 kV-ный кабель стан дни Клицгенберг,(в Вэрдине)]. Кроме эт,огр i дриема,дл искусственного увеличецця да- j аметра проводящей жилы применяется ряд других: крутка со вкладным сердечниоуЕ : нацр. ,1;жутовым),.,оцрессрвка дроводящёй жилы свинцовой обо.дочкой и др. 1

Если требуется скрутить такое число изо- i лйрованных проводников, -рое не подхо- [ дит ЦОД числа, указанные в табл. Z, цли ! проводники разного диаметра (сечецця), то црименяют с рутку по принципам н е н о р-; мальвой жцлы при увеличенных: диаме- трах или одного центрального цроцодника i ,или нескольких центральных цроврдников. \ Й табл. 3 даны конструктивные данные та- \ гЦой скрутки.

Табд. 3.-К о&СТ р у RT ив ны е д а нн ы е не- ; нормальной жилы.

Числ проволок

§. § ё flj

И § 5 s о о 5 ta tr R в й-.

Диаметр

всей жилы

в после-доват. повивах

Каждой

центральной дро-BonoKij

скру- ченной жилы :

,1+.7,

1,3d

3,3d

1+ 8

l,7d

3,7d

1+ 9

2,0d

4,01d !

1+10

2,ad

4,Sd

3 + 10 ,

l,08d

4,34d

4 + 11

l,12d

4,7d

4+13

il,40d

:6,3d

18 .

4+14

l,55d

6.7d

6+15

l.iSd

6.0d

1+7 + 13

1,3d

6,3d

1+8+14

l,7d

5.7d

1+9+15

2,0d

6>0d

Данные табл. 3 и аналогичные им вычисляются из ф-л: наружный диаметр скрученной жилы

.i)=0..-b,l) d,


Фиг. 4.

диаметр центральйой ироволоки или цен-г тральной скрутки . ,

Сегментные или секторные формы про водящих жил употребляются для еокращег иия наружного диаметра. К., а cлeдoвaтeль:- но, и для уменьшения его стоимости. Сущвт ствуют следующие способы образования таг ких Ж1ИЛ. 1) Одна или две центральные прот волоки изготовляются с фасонньпи профилем; они образуют центральный фасонный сердечник, вокруг которого имеются один или несколько повивов круглой проволокой. 2) Скручивают, как обычно, круглую жилу из нормального числа проволок и придают ей фасонный про-

фюБь штамповкой на особом прессе (от способ преимущественно распростракей в Англии и С. Ш, А.). Чтобы избежать перебивания проволок, 2 наружных слоя в этом случае крутят в одну сторону. Способ этот дает очень экономные размеры жилы (3-5% уменьшения), но невыгоден в том отношении, что -жестянит медь. 3) Hponyi-скают без скрутки через крутильную ма*-щину ряд центральных, .6. ч. разного дца-метра, проволок или скрученньгх стренг ж поверх этих проволок или стренг дают один или несколько повивов круглой проволокой. Этот способ наиболее распространен; он

имеет очень большое число врдрйз-менёний. Пример такого образ(3!ва-ния секторнойжи-лы сечением 120 для трехфазного кабеля дан на фиг. 5, где в центре расположена стренга, скрученная из 7 проволок, остальные же внутршние проволокр лежат без скрутки. Выбор конструкции секторных жил, а также направлений скруток жилы и К., вследствие особенностей скрутки секторных (Е. (они должны крутиться без открутки), требует особой осторожности. При конструировании такой жилы нужно соблюдать правило расположения внутренних проволок по нейтральному волокну и правило качения проволок вокруг сердечника Р].

Шаг крутки (длина хода винта) влияет на механич. устойчивость жилы и на. расход материала. Он обычно берется: д;1я голых неизолированных К. в пределах lO-f-12.,5 наружных диам. К., для .К. с бумажной пропитанной изоляцией-16-М8 наружных диам. медной жилы, для К. с резиновой изоляцией-134-16 диам. медной жилы и для скрутки 3 жил трехфазного К,-ок. 35 диам.

Изолирующие и защитные оболочки. Толпщны изоляции К. на рабочее напряжение до 20-130 kV почти во всех


Фиг. ,5.




Фиг. 6.

странах нормированы. Для более высоких напряжений они определяются расчетом на электрич. прочность. Кроме толщины изоляции для К. с пропитанной бумажной изоляцией большинство стандартов нормируют т. н. нормальную конструкцию К., которая заключается в том, что две, три или четыре изолированные жилы скручиваются вместе, лри чем пустые места заполняются волокнистым материалом, а поверх скрутки накладывается общая изоляция такой же толщины, как и на жилах. В этой конструкции толщина изоляции между жилами равна толщине изоляции между жилой и свинцовой оболочкой. Иногда, и особенно часто в Англии и С. Ш. А., толщина общей изоляции уменьшается по сравнению с изоляцией по жилам, особенно в случае заземленной нейтрали. На фиг. 6 изображен К, нормальной конструкции с круглыми жилами, снабженный защитными оболочками (здесь 1-проводящая жила, 2-изоляция по жиле, 3-прокладка, 4-общая изоляция, 5-свинцовая оболочка, 6-джут и 7-ленточная броня).

Диаметр D изолированного К. нормальной конструкции под свинцовой оболочкой при равенстве толщин изоляции на жиле и общей изоляции м. б. вычислен по следующим формулам:

D =iz + D.......одножильный К.

D = 6z + 2D......двухжильный К. с круглыми жилами

D =6,32 + 2,15Б . .. . трехшильный К. с круглыми жилами

D = 6,S6z + 2,43 D. . . четырехжильный К. с круглыми жилами

d =6,0z + l,85 i/q . . .двухжильный К. с сегментными жилами

d = 6,3z + 2,4 /q . . . трехжильный К. с сек- торными жилами

JD = 6,86z + 2,65 Vq . . четырехжильный К.с секторными жилами

где: D-диам. проводящей жилы, Q-сечение каждой жилы и z-половина табличной толщины изоляции (радиальная изоляция), взятой из норм I Всесоюзного энергетич. съезда (ВЭС) или VDE. В виду большого разнообразия конструкций секторных и сегментных жил результаты вычислений по этим ф-лам для секторных кабелей могут давать отклонения в 1-2 мм; для вполне точного определения диам. нужно знать точную конструкцию сектора.

Толщины свинцовых оболочек также нормируются соответствующими стандартами. Они б. ч. ставятся в линейной зависимости от диам. изолированного К. и назначаются не ниже 1,1-1,2 мм, обусловливаемых пределом надежной работы свинцовых прессов. К. в голой свинцовой оболочке называется голым освинцованным К. (марка СГН или СГСН для случая изоляции из пропитанной бумаги). Такие К. особенно распространены в Америке, где они прокладываются в канализации (доктах). К., прокладываемые в

станционных помещениях, получают поверх свинцовой оболочки слой специального состава, один или два слоя бумажной ленты и обмотку пропитанным джутом; такой К. называется асфальтированным (торг. марка САН или САСН). К., прокладываемые непосредственно в земле, отличаются от асфальтированного К. тем, что поверх пропитанного джута они имеют броню из 2 железных лент (торг. марка СБН или СБСН) или из плоских железных проволок (торг. марка СПИ или СНСН), покрытую оболочкой из пропитанного джута и слоем мелового раствора (для предупреждения слипания на барабане). Подводные кабели имеют броню из круглых толстых железных проволок (от 4 до 8 мм в диаметре) или из профильных проволок, а иногда две проволочные брони; комбинация из ленточной и проволочной брони теперь оставлена. Оставлено также и опрессование подводных К. двойной, свинцовой оболочкой, часто прежде употреблявшееся, так как простая свинцовая оболочка, даже несколько меньшая суммы двух оболочек, гораздо прочнее и надежнее.

Толщины защитных оболочек также б. ч. нормируются. При ленточной броне лента верхнего слоя должна перекрывать ленту нижнего слоя примерно на Vs ширины. Ширина брони зависит от шага брони, выбираемого в зависимости от диам. К. и расстояния между краями ленты на К. (отрицательной перекрыши); обычно она приблилсается к величине покрываемого диаметра. Число круглых проволок брони вычисляется по формуле:

п.ЬЩ, (1)

где D-диаметр К. под броней и d-диаметр проволоки.

Веса и строительные длины. Из за удобства обращения при прокладке и транспорте предпочитают не превосходить 3 ООО-3 500 кг нетто К. на строительную длину. Практика установила наружный диам. К. в 100-ПО мм и вес в 30 кг на п. м как пределы, выше к-рых прокладка становится очень неудобной. Обусловливаемая вышеуказанным предельным весом строительная длина К. в случае надобности м. б. значительно превзойдена; так, в 1922 году фирмой Сименс-Шуккерт для норвежских фиордов были изготовлены подводные К. на 22 kV, вес отдельной строительной длины у к-рых достигал 65 т. Можно считать, что кабельные з-ды без особых затруднений могут давать кабели весом в 7 ООО-8 ООО кг в одном конце.

Современные специальные К. Нормальная конструкция К. обладает рядом недостатков, делающих ее непригодной для напряжений выше 25-30 kV. Наиболее существенные недостатки этого К.- тангенциальная электрич. напряженность диэлектрика и остаточные деформации после расширения свинцовой оболочки, вызываемого циклами нагрева или механич. усилиями. На фиг. 7 изображено электрич. поле этого К.; из фиг. видно, что частично слои бумажной изоляции получаются тангенциально напряженными, а диэлектрич. проч-



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 [ 67 ] 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163